混凝土之現場拌合及澆置應根據NB標準所定立之規則進行。
一、於一般情況下，混凝土之養護應根據NB標準所定之規定進行。
二、於某些情況下，採用混凝土特殊養護程序應根據已確認為有效之技術方法進行。除此以外，並應考慮養護過程所導致混凝土性質之改變，即涉及混凝土強度形成時間，以及抗壓強度、抗拉強度與流變特性（混凝土收縮及蠕變）之間之關係。
於預應力施加前應對有可能出現之各種操作程序作安全性之檢驗，而該操作程序應根據設計要求，而預應力施力過程之進行應具有適當之預防措施，用以確保操作人員以及儀器設備之安全性。於此，應驗証下列情況：
混凝土是否已到達要求強度；
預應力套管或預應力鋼筋孔道有否被堵塞以致鋼筋可否滑動於其中；
當承受所要求之預應力時，預應力構件是否具有不受約束之變形能力。
千斤頂操作時是否有足夠之預留位移空間；
端錨之設置是否得到良好排置，以及端錨是否放置於已決定之位置中並以其配件予以鎖定。
預應力鋼筋能在預應力套管或預應力鋼筋孔道內不受約束地自由移動，係預應力能否正確地施加之必要條件。於該情況中，在混凝土澆置後應立刻進行檢查，其目的係偵察套管內有否任何堵塞情況出現；因此，可將壓縮空氣吹進套管內，或穿入鋼線在套管內晃動並通過套管以確定無任何堵塞。於特殊情況中，可透過現場試驗求取套管內摩擦損耗值用以驗証套管內之堵塞情況。
一、預應力施加之操作應由擁有專業資歷人仕擔任，並應遵守所有關於該預應力施加過程之既定技術要求，以及根據預先建立之程序予以進行。
二、預應力施力時之力量控制應於同一時間透過量度所施加之力量並與鋼筋伸長率作驗証。然而預應力施加時應採用連續且有規律之方式進行。
根據第一百四十九條第四款之規定，所有關於需要該類控制之構件均應適當記錄於工地之登記冊中。
三、採用先張法之預應力構件，預應力之傳遞應於同一時間經由所有鋼筋及以漸進行方式進行。
四、採用後張法之預應力構件，預應力施加應小心遵守有關不同鋼筋間預應力施加順序之設計指示（與及施力時各階段也應注意）；同樣，油壓千斤頂作用於端錨之末端部分時，也應遵守其相關之工作指示。
一、使用後張法施工之預應力鋼筋，應儘可能於預應力施加後之最短期間內予以適當之保護以防止鋼筋被侵蝕，通常可於套管或預應力鋼筋孔道內予適當之灌漿以達到保護功能。然而，類似之保護方法也適用於端錨裝置中。
二、所使用之灌漿材料應具有優良之握裹力及足夠之力學強度，而該握裹力實為預應力鋼筋與套管或預應力鋼筋孔道間之握裹能力。（若只作為臨時之保護情況則例外）。而為該保護用途而使用之水泥漿應滿足第一百四十五條所定之條件。
三、灌漿之施工應遵守第一百四十六條之規定，並應確保漿液能完全填滿鋼筋與套管或預應力鋼筋孔道間之空隙。
預應力施加與鋼筋得到保護之期間一般建議不能超過7日。然而，倘位於高侵蝕環境下（例如高溫及高濕度環境），宜將該期間予以降低。
於某些特殊情況中（基於施工上之原因、氣候方面之原因等），若鋼筋之保護時間受到耽擱，則應使用適當之材料及施工方法進行臨時保護措施，但無論如何均不能有損其握裹力。
若鋼筋排置、預應力套管排置以及預應力施加等工序需要較長之時間（二至三個月），則必須在該期間內給予適當之保護。
一、預應力套管內灌漿所使用之水泥漿液成份應滿足NB標準中之限制條件，特別係當涉及侵蝕性離子情況時更應遵照標準中之規定。
水泥漿成份應具有灌漿所需之流動特性及強度特性，並儘可能採用較低之水灰比，混合劑之使用宜適當，水泥漿內應避免含有對鋼筋造成侵蝕之物質。灌漿所使用之水泥應採用新近製成品，灌漿施工時其溫度應低於攝氏40 oC。
二、硬固水泥漿之抗壓強度可由 5.000 mm2面積之7日齡期水泥試塊決定，其抗壓強度不應少於l7 MPa。
三、為獲得施工時所需之均勻性，水泥漿製作時應採用機器拌合（先將拌合用水注入拌合機內然後再投入水泥進行拌合），然而該拌合應在五分鐘內進行。
除拌合時採用緩凝劑外，水泥漿拌合後應在半小時內使用，在使用過程中應不停攪拌。並且水泥漿在使用前宜先通過較大之篩綱進行過濾。
硬固水泥漿抗壓強度之測定，應根據混凝土抗壓強度測定所採用之要求及標準進行量測。
灌漿施工時，對某些水泥漿特性也得注意，諸如水泥槳之抗凍性、泌水作用及體積變化等。
一、預應力套管內灌漿應把漿液通過位於較低位置之灌漿孔進行灌注。若沿著套管方向上套管並沒有較大之高程變化時，則灌漿可於套管端部進行。
二、灌漿過程應連續不間斷並應沿著套管方向以每分鐘6到12米（m/min）之速度往前推前，於灌漿孔內之水泥漿應有相同之稠度，並且灌漿過程應進行直至水泥漿於不同之灌漿孔溢出才能中止（即灌漿孔逐步地被水泥槳填滿）。
三、套管灌漿應採用壓力泵送形式（不可加入壓縮空氣），為確保灌漿所需之流動量，故最大灌漿壓力可用到 2MPa，然而該最大灌漿壓力應採用自動活閥加以控制。所有灌漿設備應避免把空氣引入套管內。
四、倘若套管係非常靠近且互相平行時，通常其灌漿應同步進行。
五、除有特殊防護設施外，一般不能於外界溫度低於攝氏 5 oC之環境上進行灌漿，灌漿溫度得保持48小時。
六、當套管甚長且為垂直或十分傾斜時，套管內灌漿有必要採用特殊技術，並應小心進行。
目的係確保工程預定使用能力之方法學（質量保証），在本規章只考慮與結構相關之安全及耐久性。以此為目標，本章提供關於初步控制、生產控制及工程合格控制，工程驗收及保養之一般標準。
原則上，品質控制涉及所有在建築程序之參與者（業主、設計師、承建商、管理及監察、實驗室、使用者、批核者等）及擴伸至每個參與者之所有階段（概念、設計、建築及使用）。
本章提供之資料基本上係為建立有關質量保証之通用概念及相關名稱，在國際性認可之基礎上，因此供給在編寫工程技術要求時之一些方針。
但本章不處理與質量保証有關之合約或法律事宜，尤其係因拒收不合格品所導致之後果（罰則、賠償等）及在本規章範圍內在工程上不同參與者之間之責任分配。
該控制在工程執行前開始實施，目的係確保預定工程上之技術、材料、及現有執行方法能滿意地實踐。
換句話說，該控制應針對所用之材料及施工方法在設計上之質量及恰當性。
一、生產控制包括在工程執行期間所實施之工作，為取得對所需滿足之條件作一合理之保証。
基本上該控制應針對工程執行時之材料及其應用方式。
二、運進工地之材料應驗証，為此亦可能關注到該材料在生產時所受之最終控制。當該類控制提供所需之保證時，驗証採取之工作可簡化為對該材料之鑒定。
對於混凝土組成物料，或由一生產中心供應之新拌混凝土之控制，應考慮在NB標準中所規定之條件。
使用材料前應驗證在存放及處理期間所受之損害會否不適合於預定之應用上。
三、工程執行間應附帶所需之驗證以確保滿足設計所指示之條件，亦顧及本規章第四編第一章之施工規定。
四、工程登記冊應順時間表示所有在施工期間對工程有重要性之確定事項。當有判決權人士問及時，應給予該冊子以作簽寫與工程情況有關之觀察。
一、合格控制係按事前制定之規則為基礎之一行動與決策之組合（合格規則考慮到抽樣標準及接受拒收標準），目的係確定工程能滿足因此而產生之要求，最終能允許判斷出《合格》或《不合格》。
該行動應針對材料、施工期間、及工程完結之後。
二、材料及其組成物料之合格控制可根據生產控制之測試結果及確定為基礎。當該控制未能提供所需之保証時，或未有進行該控制，應要進行所需之確定及測試，以便能判斷是否合格。
混凝土之合格控制應考慮NB標準所指示之準則。
三、施工期間之合格控制應以第一百四十九條之生產控制為基本，考慮所有在工程登記冊中包含之構件。
四、工程完結後之合格控制應依例通過驗証外形及尺寸，特別要注意最終出現之過量變形、開裂、混凝土損壞、不足之鋼筋保護層等。在某些情況，當工程有特別之重要性或特性時，可以預定實踐附加測試，目的係進一步證明其表現。
一、驗收係最終之行動，從合格控制結果作出，包括接受或拒收該工程。
當《合格》時，工程應被接受；當《不合格》時，原則上工程應被拒收，但在以下所示之情況下可被接受。
二、當合格控制結果未滿意時，工程仍可接受，在考慮其指定條件下對問題作判斷，及証實已滿足安全規定之要求。
該安全確定可用控制期間所得之測試結果為基礎或以有足夠代表性及適當解釋之測試結果，利用為此而取之鑽芯樣本。
一、結構應進行保養以維持本身應有之能力以執行其設計上所指定之功用。最終應接受定期檢查及，如有需要時，足夠之維修。
二、結構壽命期間應有定期檢查，目的係能察覺到可能之損壞及允許及時維修。該檢查之周期視乎不同因素，如工程使用種類，其重要性及外界環境之侵蝕性。
檢查時應特別注意面層之局部變色、剝落、出現銹蝕、開裂、及過量變形，該等因素可示意結構需要改正之不正常表現。
三、當檢查發現任何結構不足之表現時，應調查其成因以進行需要之維修工作。
維修後之結構應符合其規章內有關規定使用條件之安全。
在某些情況下，可在適當之部位有效地放置標記指明所允許之最大使用荷載，目的係提醒使用者若施加荷載超過所指示，可能對結構造成破壞。
當外界環境之侵蝕性並不特別嚴重時，檢查周期可按以下之建議：
| 居住用 | 十年 |
| 公業用 | 五至十年 |
| 汽車用橋樑 | 一至五年 |
| 鐵路用橋樑 | 一至兩年 |
大楷拉丁字母
| A | 面積 |
| Ac | 構件之混凝土橫截面面積 |
| Ac,ef | 圍繞配筋之混凝土面積（開裂） |
| Act | 受拉區內之混凝土 |
| Ak | 假設薄壁截面中線內所包括之面積 |
| Ap | 預應力鋼筋截面面積 |
| As | 普通鋼筋截面面積 |
| As,cal | 設計要求鋼筋截面面積 |
| As,ef | 實際採用鋼筋截面面積 |
| Asl | 縱向抗扭鋼筋截面面積 |
| Ast | 橫向抗扭鋼筋截面面積 |
| Asw | 剪力鋼筋截面面積 |
| As2 | 受壓區內鋼筋截面面積 |
| A0 | 集中外力直接佔用之面積 |
| Al | 虛設輪廓線內之面積 |
| E | 彈性模量 |
| Ec | 混凝土彈性模量 |
| Ec,ef | 有效混凝土彈性模量 |
| Ec,j | 混凝土j日齡期時之彈性模量 |
| Ec(t0) | 在受荷一刻之時之混凝土彈性模量 |
| Ec,28 | 混凝土28日齡期時之彈性模量 |
| Ep | 預應力鋼筋彈性模量 |
| Es | 普通鋼筋彈性模量 |
| EI | 彎曲截面剛度係數 |
| F | 力；垂直力 |
| Fs | 在鏡筋之力 |
| FSd | 外加力設計值 |
| Ft1,Sd | 合拉力 |
| H | 水平力 |
| l | 慣性矩 |
| lc | 構件混凝土部分之慣性矩 |
| J(t,t0) | 蠕變函數 |
| M | 彎矩 |
| Mcr | 開裂彎矩 |
| M’Rd | 彎矩抗力（偏心距） |
| MRd,x, MRd,y | 截面雙向彎曲之設計抗彎強度 x 、y 正交軸 之分量 |
| MRd,xo,MRd,yo | 截面 x 、y 正交軸之每一設計抗彎強度 |
| MSd | 外加彎矩設計值截面 x 、y 正交軸之分量 |
| MSd,a,MSd,b | 相對柱兩端之外加彎矩設計值（挫曲） |
| MSg | 永久作用所產生之外加彎矩 |
| MSd,x, MSd,y | 外加彎矩在截面 x 、y 正交軸之分量 |
| M0 | 減壓彎矩 |
| N | 正向力 |
| Ncr | 開裂拉應力 |
| NE | Euler臨界荷載 |
| NRd | 正向力強度設計值 |
| Npd | 未有損失之起始預應力 |
| NSd | 外加正向力設計值 |
| NSg | 永久作用所產生之外加正向力 |
| Pd | 預應力設計值 |
| Pk,sup | 預應力高標值 |
| Pk,inf | 預應力低標值 |
| Pm,t | 預應力平均值 |
| Pm,0 | t = 0之初始預應力平均值 |
| Pm,∞ | 所有損失完全出現後之最終預應力平均值 |
| P0’ | 原始預應力 |
| Pt(x) | x坐標截面上指定時間t之預應力值 |
| P0(x) | x坐標截面上之初始預應力值 |
| P∞(x) | x坐標截面上之最終預應力值 |
| Rd | 抵抗能力設計值 |
| RH | 相對濕度 |
| S | 鋼筋面積在截面重心上之靜力矩 |
| Sd | 外力設計值 |
| T | 扭矩；溫度 |
| TRdl | 混凝土受壓桿所能承受之最大扭矩 |
| TRd2 | 鋼筋所能承受之最大扭矩 |
| TSd | 外加扭矩設計值 |
| V | 剪力 |
| Vcd | 混凝土抗剪力 |
| VRd1 | 不配置剪力筋構件之抗剪力設計值（剪力） |
| VRd2 | 假設混凝土受壓桿所能承受之最大剪力設計值（剪力） |
| VRd2,red | 折減後之VRd2值 |
| VRd3 | 配有剪力筋構件之最大抗剪力設計值（剪力） |
| VSd | 外加剪力設計值 |
| Vwd | 配筋抗剪力 |
小楷拉丁字母
| a, ai | 尺寸；間矩；彎曲構件撓度 |
| al | MSd/z力圖平移 |
| ao, a1 | 與A0及A1之相對直徑 |
| b, bi, bi' | 尺寸；截面寬度 |
| bef, bef1, bef2 | 有效寬度 |
| bm | 板構件寬度 |
| bt | 受拉區截面平均寬度 |
| bw | 截面腹部寬度 |
| bx, by | 臨界輪廓線平衡荷載 x 及 y邊之長度 |
| c | 鋼筋保護層 |
| d | 截面有效高度；直徑 |
| dg | 骨材之最大尺寸 |
| dw,max | 結構體最大允許水平位移 |
| d0 | 沖切力臨界輪廓線直徑 |
| e, ex, ey | 偏心距及其分量 |
| ea, eax, eay | 偶然偏心距及其分量（挫曲） |
| ec, ecx, ecy | 蠕變偏心距及其分量（挫曲） |
| e2, e2x, e2y | 二階偏心距及其分量（挫曲） |
| fbd | 握裹強度設計值 |
| fc | 混凝土抗壓強度值 |
| fcd | 混凝土抗壓強度設計值 |
| fck | 混凝土28日抗壓強度標準值 |
| fck,cubo | 混凝土抗壓強度標準值（方塊） |
| fck,cyl | 混凝土抗壓強度標準值（圓柱體） |
| fck,j | 混凝土 j 日抗壓強度標準值 |
| fcm | 混凝土28日抗壓強度平均值 |
| fcm,j | 混凝土 j 日抗壓強度平均值 |
| fct,ef | 當首次開裂時混凝土之抗壓強度 |
| fctd | 混凝土抗拉強度設計值 |
| fctk | 混凝土28日抗拉強度標準值 |
| fctk,j | 混凝土 j 日抗拉強度標準值 |
| fctm | 混凝土28日抗拉強度平均值 |
| fpuk | 預應力鋼筋抗拉強度標準值 |
| fp0,1k | 預應力鋼筋之規定非比例伸長應力 （0.1%）標準值 |
| fsycd | 普通鋼筋屈服應力或規定非比例壓縮應力（0.2%）設計值 |
| fsyd | 普通鋼筋屈服應力或規定非比例拉伸應力（0.2%）設計值 |
| fsyk | 普通鋼筋屈服應力標準值 |
| h, hi | 截面總高度；板厚度 |
| htot | 結構體總高度 |
| i | 截面回轉半徑 |
| j | 混凝土齡期 |
| k | 每單位長度之非特意角偏位；應力不均勻分佈自動平衡效應係數 |
| kc | 應力分佈係數 |
| k1 | 鋼筋握裹力影響係數 |
| k2 | 拉應力分佈影響係數 |
| kσ | 應力應變比值 |
| l | 理論跨度；柱自由長度 |
| lb | 鋼筋錨固長度基礎值 |
| lb,net | 鋼筋錨固長度 |
| lbp | 先張法預應力鋼筋錨固長度 |
| lb,o | 鋼筋之疊接長度 |
| lef | 有效跨度 |
| li | 樑或板之等效跨度 |
| ln | 支承間之淨距 |
| lo | 挫曲有效長度 |
| lo’ | 零彎矩間之距離 |
| lp | 因預應力所引起之應力調整距離 |
| lx, ly, l1, l2 | 支承軸間距離 |
| mSdx, mSdy | x及 y方向每單位寬度之最小彎矩值 |
| mx, my, mxy | 彎矩值 |
| n | 樓層數目 |
| pcRd | 混凝土可抵禦之局部壓力設計值 |
| r | 曲率半徑 |
| rcs | 收縮導致之曲率 |
| rinf | 低標系數 |
| rsup | 高標系數 |
| s | 鋼筋間距 |
| srm | 裂縫間平均距離 |
| t | 時間；混凝土讒期；假設薄壁截面厚度 |
| ts | 計算混凝土收縮之起始時間之混凝土齡期 |
| t0 | 修正受荷載作用時之混凝土齡期；混凝土在施加預應力時之齡期 |
| t0,T | 受荷載作用時之混凝土齡期 |
| u | 周界 |
| uk | 假設薄壁截面中線之周界 |
| VRd1 | 不配置橫向筋板上臨界輪廓線每單位長度之沖切承載力設計值（沖切力） |
| VRd2 | 配有橫向筋板上臨界輪廓線每單位長度最大之沖切承載力設計值（沖切力） |
| VRd3 | 配有橫向筋板上臨界輪廓線每單位長度之沖切承載力設計值（沖切力） |
| Vsd | 每單位長度之外加剪力（或沖切力）設計值 |
| w | 裂縫寬度 |
| wm | 平均裂縫寬度 |
| wk | 裂縫寬度標準值 |
| x | 坐標；中性軸深度 |
| z | 彎曲內力彎矩臂 |
大楷希臘字母
| Δa, Δb, Δd | 尺寸之容許誤差 |
| ΔFsSd | 鋼筋兩截面上兩力值之差 |
| Δx | 距離 |
| Δσ | 應力變化 |
| Δσpti,r | 於時間 t 因預應力鋼筋鬆馳所引起之應力損失 |
| Δσp,t-to,r(x) | 預應力鋼筋截面 x 從時間 t 至 t0 因鋼筋鬆馳所引起之應力損失 |
| Δσpt,s+c+r(x) | 於時間 t 因混凝土收縮與蠕變及鋼筋鬆馳所引起之延時應力損失 |
| Δσpo,i(x) | 代表預應力鋼筋截面 x 之某一種瞬時應力損失 |
| Δσpo,e(x) | 預應力鋼筋截面 x 因混凝土變形所引起之瞬時應力損失 |
| Δσpo,fr(x) | 預應力鋼筋截面 x 因摩擦力所引起之瞬時應力損失 |
| Δσp∞r(x) | 於無限長時間預應力鋼筋截面 x 因鋼筋鬆馳所引起之應力損失 |
| Δσp∞s+c(x) | 於無限長時間預應力鋼筋截面 x 因混凝土收縮與蠕變所引起之應力損失 |
| Δσp∞s+c+r(x) | 於無限長時間預應力鋼筋截面 x 因混凝土收縮與蠕變及鋼筋鬆馳所引起之應力損失 |
| Φ, Φn | 束筋之等效直徑 |
小楷希臘字母
| α | 冪；角度；係數；同性係數；視乎水泥種類之冪（蠕變） |
| αa | 係數（錨固） |
| αE | 地震係數 |
| αe | 係數（拼接）﹒ |
| αmin | α1或α2較小之值 |
| αθ | 有效同性係數 |
| α1,α2 | 柱每一端之參數 |
| αI αII | 分別指非開裂與完全開裂情況所得之參數 |
| β | 冪；角度；係數 |
| βc | 蠕變長期生成函數 |
| βp | 荷載偏心效應係數 |
| βs | 隨著時間之收縮演變函數 |
| βsc | 視乎水泥種類之係數（收縮） |
| βv | 增加抗剪強度係數 |
| β1 | 鋼筋握裹特性係數 |
| β2 | 永久性或循環性作用係數 |
| γc | 混凝土強度特徵分項安全係數 |
| γf | 一般作用分項安全係數 |
| γg | 永久作用分項安全係數 |
| γm | 材料強度特徵分項安全係數 |
| γp | 預應力作用分項安全係數 |
| γs | 鋼筋強度特徵分項安全係數 |
| δ | 外力重分佈係數 |
| εc | 混凝土變形 |
| εc(t) | 於時間t之總變形 |
| εcc(t), εcc(t,t0) | 於時間 t > t0 由蠕變產生之應變量 |
| εci(to) | 荷載作用下瞬間之應變量 |
| εcn(t) | 於時間 t > t0 與應力無關之應變量 |
| εcs | 自由收縮應變量 |
| εcs(t) | 於時間t > t0由收縮產生之應變量 |
| εcs(t, ts) | 於時間t之總收縮應變量 |
| εcs(t∞t0) | 於時間t∞ > t0由收縮產生之應變量 |
| εcso | 混凝土收縮參考值 |
| εcT(t) | 於時間 t > t0由熱產生之應變量 |
| εcσ(t), εcσ(t,t0) | 於時間 t > t0與應力有關之應變量 |
| εc1 | 混凝土受較大壓力纖維上之應變量 |
| εc2 | 混凝土受較小壓力纖維上之應變量 |
| εs | 鋼筋之應變量 |
| εsm | 鋼筋之平均應變量 |
| ε1, ε2 | 受較大或較小拉應力之混凝土纖維 |
| ζ | 分佈係數 |
| η | 係數 |
| θ | 角度 |
| λ | 係數；構件細長度 |
| μ | 磨擦力係數 |
| ν | 泊松比 |
| ρ | 配筋率 |
| ρlx, ρly | x 及 y方向之拉力配筋 |
| ρw | 剪力配筋率 |
| ρr | 鋼筋有效比率 |
| σc | 混凝土壓應力 |
| σc(x) | 於截面x 之混凝土壓應力 |
| σcp,ef | 混凝土有效平均應力 |
| σc,g(x) | 於截面x 上由永久作用所產生在混凝土之應力 |
| σc,max | 混凝土最大壓應力 |
| σc,po(x) | 於截面x 上由起始預應力所產生在混凝土之應力 |
| σc,p∞(x) | 於截面x 上由最終預應力所產生在混凝土之應力 |
| σc(t0) | 於時間to混凝土所受之恒量應力 |
| σp(x) | 於截面x 預應力鋼筋上之應力 |
| σPo’ | 原始預應力值 |
| σpo(x) | 於截面x 上由起始預應力所產生在預應力鋼筋之應力 |
| σpo+g(x) | 於截面x 上由起始預應力及其它永久作用所產生在預應力鋼筋之應力 |
| σp∞(x) | 於截面x 上由最終預應力所產生在預應力鋼筋之應力 |
| σs | 一般指普通鋼筋之應力 |
| σsSd | 外加作用設計值下之鋼筋應力 |
| σsr | 起始開裂時之鋼筋拉應力 |
| τbSd | 外力設計值下之握裹應力 |
| τRd, τRd2 | 計算抗剪力參考值 |
| Φ, Φi | 鋼筋、鋼絲、或鋼絞線直徑 |
| Φn | 束筋之等效直徑 |
| Φ(t,t0) | 於t齡期之蠕變係數，相對在 to 齡期時施加應力 |
| Φ(t∞t0) | 於無限齡期之蠕變係數，相對在to齡期時施加應力 |
| Φo | 蠕變係數參考值 |
| Φo,k | 非線性蠕變係數參考值 |
| Ψ | 一般計算作用折減值之係數 |
簡稱
| ASTM | American Society for Testing and Materials |
| A235, A335, A400, A500 | 普通鋼筋等級表示 |
| B15, B20, ... | 混凝土等級表示 |
| FIP | Fédération Internationale de la Précontrainte. |
| ISO | International Organization for Standardization. |
| CEB | Comité Euro-international du Béton. |
| LNEC | 葡國國立土木工程實驗室 |
| LNEC E-... | 葡國國立土木工程實驗室規格n.o.. |
| NA | 鋼筋混凝土用熱軋鋼筋標準 |
| NB | 混凝土標準 |
| NP-... | 葡國標準n.o.. |
| RILEM | Réunion Internationale des Laboratoires d'Essais et de Recherches sur les Matériaux et les Constructions. |
| REBAP | 鋼筋混凝土及預應力混凝土結構規範 |
| RSA | 屋宇結構及橋樑結構之安全及荷載規範 |
一、總則
本附件包含對樑、板、柱、墻及拉桿之防火性能安全確定所取之實用規則，防火性能級別按《防火安全規章》中從屋宇高度及使用類別來擬定出。該等規則允許確定結構物在火作用下有關其支承功能及隔離功能有足夠之安全性，後者指其絕熱性能或火焰密封性能。
對每一類構件，視乎其尺寸及外露情況，決定出有關構件厚度及鋼筋保護層之要求，以構件在普通溫度下符合安全所需之最小配筋，用γf = 1.5 及 γs = 1.15.計算，細心列於表中。在該等情況中，當有火作用時，分項安全系數 γf 及 γs作l考慮，該火作用下相對倒塌之應力（臨界應力），相等於大約在普通溫度鋼筋屈服應力或規定非比例伸長應力0.2%之58%（1/1.15/1.5）。
在樑構件，一般常用鋼筋之臨界應力所相應力之臨界溫度大約為500 oC，見圖二十二作證明。此際，在預應力用鋼筋時，臨界溫度大約為350 oC（見圖二十三），當採用表時需要作相應之改正，因為表中均以500 oC為參考值。
當構件有超過符合安全所需之最小配筋時，（或若MRd > MSd）鋼筋臨界應力低於58%，亦可作同樣應用。該臨界應力可由最小配筋假設下所得之臨界應力乘上 MSd/ MRd，其關係亦可大概以最小配筋面積及實際所施之配筋面積之比例代替，上述之估計係有足夠精準之概算。相應計算所得之臨界應力之臨界溫度將高出500oC，其值可從圖二十二獲得。
柱及墻構件較為複雜，因火作用可能令混凝土之有效面積大量減小及挫曲現象惡化。所得資料可允許簡化地對構件作處理，同樣在相關之參考表上取臨界溫度為500 oC。
二、應用制表之一般情況
下表適用於符合混凝土規定之常用混凝土。所有圖之尺寸以公分表示。
當構件採用普通鋼筋及設有按普通溫度下符合安全所需之最低配筋時，所指之鋼筋之臨界溫度為500 oC，下表可直接使用。當採用其它鋼筋或較高配筋率時，要進行調整，換入其它臨界溫度值。樑構件配有預應力鋼筋或高於最低配筋時，其臨界溫度可按先前一節所述之形式來作估計。對柱構件，一般上問題不在鋼筋種類，而當超出最低配筋率時帶出有利效果，在處理該類構件之簡化方法上不作考慮，而相應之表可不作修正而應用於所有情況上。
當臨界溫度有別於500 oC時，表中a及b值應按以下方式作調整：
表中所示a值係由每一有關之鋼筋截面面積及其軸與構件受燒面之距離所制定：
| a = |
Σ i |
Asi ai |
| Σ i |
Asi |
此處Asi指i鋼筋之面積而ai則指其軸與各受燒面之最短距離，或指ai'與ai''較小之距離（圖二十四）。
計算 a, b數值係可考慮最外存在之絕熱層，若該層能在受燒時保持本身之功效。下面列出之系數，在乘上外層厚度時，可變成相等之混凝土層厚度：
| •水泥、石灰、及砂漿........................................ | 0.6 |
| •石膏質（灰泥） ............................................... | 1.5 |
| •輕骨材石膏質灰漿............................................ | 2.0 |
該等外層厚度不應超過 2.5cm，及當需有高抗火能力時，應採用鋼網以增加其固定。在任何情況亦應同時滿足本規章第七十四條有關鋼筋保護層之要求。
壓應力應限制因火作用而導致混凝土剝落之危險。為此，對於相應火作用偶然組合下受壓區寬度bo與最大壓應力 σcmax之關係，在不計算火作用所產生之應力下，應滿足下面要求：
此處bo以cm表示， σcmax 以MPa表示。
三、樑
本節所呈之表適用於三面受燒之樑，允許樑之上面由路面層保護。在樑全部四面受火燒時，應作特別情況處理。
表內考慮邊面之距離樑截面寬度b及bw在圖二十五中指示，而ast指最外鋼筋軸心與樑腹。
在超出表中所指示之情況時，當要求有高於 CRF 90 級別之抗火能力，而外加剪應力設計值大於VRd1應採用不小於四肢之箍筋，此處VRd1用本規章第四十七條方法計算，b指樑腹寬度（I形樑時用bw）而d則指樑有效高度。
I形樑應另外考慮以下情況：
•所有情況要遵照以下關係：
bmin指表內最小之b值；
•當 b > 1.4 bw時，表內所示之a值應用以下代替：
•當 b > 3.5 bw 時，有關樑之表即不能採用，及樑底部應考慮為拉桿（見本附件第七節）。
•當截面中bw < b/2時應放置垂直箍筋之剪力筋，該配筋率ρw小於0.25，而：
| ρw = |
Asw
|
x 100 |
| bw |
此處 Asw 指箍筋各肢之總面積，而 s 則拍箍筋間距。為防止混凝土剝落，箍筋最外肢由鋼筋軸心與樑腹邊之間之距離不能大於0.2bw。
三．一、簡支樑
表十八顯示要遵守之規則以保證簡支樑在火作用下之安全，當中考慮不同之抗火能力級別CRF。
三．二、連續樑
底部受火作用之連續樑部分，跨中或支承產生由該作用引起之負彎矩。
| 抗火能力級別 | bw 最小值(cm) | b 最小值及其相對之 a最小值 (cm) | 從 b 值所得之 a 最小值 (cm) | ||||
| CRF60 | 10 | b a |
12 4.0 |
b a |
16 3.5 |
20 3.0 |
≥30 2.5 |
| CRF90 | 10 | b a |
1.5 5.5 |
b a |
20 4.5 |
24 4.0 |
≥40 3.5 |
| CRF120 | 12 | b a |
20 6.5 |
b a |
24 5.5 |
30 5.0 |
≥50 4.5 |
| CRF180 | 14 | b a |
24 8.0 |
b a |
30 7.0 |
40 6.5 |
≥60 6.0 |
| CRF240 | 16 | b a |
28 9.0 |
b a |
35 8.0 |
50 7.5 |
≥70 7.0 |
注意：當配筋放置在單層時，應考慮ast ≥ a + 1.0，當b值少於20，30，40，50，60及70，每一數值分別相對每一級別 CRF 60，90，120，180及240；其他情況ast ≥ a。
該結果令在跨中正彎矩配筋之應力減低，因而允許該配筋支持更高之溫度，最終使保護層可能採用較小之厚度。表十九所建立之值，當與表十八比較時，證明了該事實。
有關負彎矩配筋，如前述，雖然有所增加，但在受火燒時外加彎矩設計值（指由火作用及荷載導致之總彎矩和，分項安全系數 γf = 1.0）一般係小於在普通溫度下安全確定所考慮之相對外加彎矩設計值，此處 γf = 1.5；因此，若配筋受小量溫度提升而不影響其抵抗強度時，不應對該截面進行加固。但應防止在受高溫時混凝土受壓區出現太高之應力，最終造成其外層抗力降低。
此際，在樑受負彎矩增加之部分，需要將其在普通溫度時所設計之配筋按以下規則延長：
另一方面，當長時間受火燒時，接連內支承之連續樑可能出現高彎矩及剪力值，b值應滿足下列條件：
| CRF 120 | b ≥22 cm |
| CRF 180 | b ≥40 cm |
| CRF 240 | b ≥60 cm |
使用該等規則係特別重要，例如當兩跨之連續樑證實同時有下列情形：
正如上述，表十九對高溫而產生之內力重分佈已作考慮。因此，當在普通溫度採用預應力鋼筋或超設計配筋，本身之改正應按本附件第二點之一般規則進行，而不考慮任何內應力重分佈之附加效應。
| 抗火能力級別 | bw 最小值 (cm) |
b 最小值及其相對之 a最小值 (cm) |
從 b 所得之 a
最小值 (cm) |
||
| CRF 60 | 10 | b a |
12 2.5 |
b a |
≥20 1.5 |
| CRF 90 | 10 | b a |
15 3.5 |
b a |
≥25 2.5 |
| CRF 120 | 12 | b a |
20 4.5 |
b a |
≥30 3.5 |
| CRF 180 | 14 | b a |
24 5.0 |
b a |
- |
| CRF 240 | 16 | b a |
28 6.0 |
b a |
- |
注意：要採用表十八指示ast之條件。
I 樑之最小樑腹寬度，從內支承一邊至另一邊之一斷相等兩倍樑高之範圍內，不能小於相應之最小b值。
三．三、全部四面受燒之樑
四面受燒之樑，若按照下列之設置時，得採用先前所呈各表之規則：
四、板
通常板之功用除提供支承功能外，亦有隔離功能，而樑則只僅有第一項之功能。
關於支承功能，係由配筋之保護來支配，該保護則視乎其保護層。隔離功能，特別係指其絕熱性能，基本上與板厚度或最外加絕熱層有關，在遇上溫度提升時應保持其功效。
參照抗火能力級別 CRF，當中包括了支承及隔離兩類所指之要求，以下幾節呈達之資料係關乎實心板，格子板（空心、肋，或引入模板磈）及平板。
注意表內規定之 a 值為類似樑構件中所提及，當考慮板雙向功能情況時，其值較低。
| 抗火能力級別 | 最小厚度h值 (cm) | 最小之 a 值 (cm) | |||
| 簡支承板 | 連續板 | ||||
| 單向配筋 | 雙向配筋 | ||||
| ly / lx ≤ 1.5 | ly / lx = 2.0 | ||||
| CRF 60 | 8 | 2.5 | 1.0 | 2.5 | 1.0 |
| CRF 90 | 10 | 3.5 | 1.5 | 3.5 | 1.5 |
| CRF 120 | 12 | 4.5 | 2.0 | 4.5 | 2.0 |
| CRF 180 | 15 | 6.0 | 3.0 | 6.0 | 3.0 |
| CRF 240 | 18 | 7.0 | 4.0 | 7.0 | 4.0 |
注意：h係板厚度加上路面或屋頂保護層之相等混凝土厚度（見本章第二節之最後部分）；
lx及ly係板跨度（ly > lx）；
在1.5 < ly / lx < 2.0之間，a值可以線性推算；
連續單向板應採用連續樑中負彎距筋所議定之規則。
四．一、實心板
表二十所載為確保實心板遇火作用時其安全所遵守之規則，參照支承功能系數為a，而隔離功能系數則為h。
四．二、空心板
空心板可作實心板處理，而板厚值混凝土由Ac/m關係式所得之值代替，此處Ac指相對圖二十六寬度m內之混凝土面積。
當存在很寬之空洞時，空洞上及下之混凝土厚度應不小於5cm。
四．三、肋板
從抗火能力角度上，肋板應符合表二十一所指示之條件，當中肋距離不大於1.50 m及當單一肋破壞時並不導致整塊板倒塌。如果任何所指之條件未能被確定時，該肋板應作樑及實心樑翼板處理。
四．四、引入模板塊板
引入模板塊板應作肋板處理。但若板裏面設有足夠保護層及肋距離（或引入小樑之間之距離）不超出0.60 m，該板可作空心板考慮。
當水泥、石灰及砂漿外層不小於1.5 cm或石膏質外層不小於 1.0 cm時，該保護層可視作足夠。
四．五、平板
平板應符合以上各節所述之條件，在支承上實心範圍厚度除外。
該厚度，按第九十三條，任何時間應不小於15cm，而當在沒有柱冠之柱及其抗火能力級別相等或大於 CRF60 時，應最小增加至20cm。
| 抗火能力級別 | 板翼最小厚度 h 值 (cm) |
相對最小之a值之小 b 值 (cm) | |||
| 簡支承板 | 連續板 | ||||
| CRF 60 | 8 | b a |
9 3.0 |
b a |
8 2.5 |
| CRF 90 | 10 | b a |
11 4.0 |
b a |
9 3.0 |
| CRF 120 | 12 | b a |
13 5.5 |
b a |
11 4.5 |
| CRF 180 | 14 | b a |
15 6.5 |
b a |
13 5.5 |
| CRF 240 | 15 | b a |
18 7.5 |
b a |
15 6.5 |
注意：h係板翼厚度加上路面或屋頂保護層之相等混凝土厚度（見本章第二節之最後部分）。
五、柱
鋼筋混凝土柱在火作用下之表現係極受接觸情況所影響，因為更容易出現挫曲現象，亦因從結點上樑構件膨脹所導致出現柱端橫向位移，若柱之剛度很高時，可能產生剪力破壞。
一般性地處理該問題係很複雜，因此只可能建立簡單之規則，但卻限制了其使用範圍。所以，表二十二所包括之指引只適用於普通符合以下條件之矩形截面柱：
| 抗火能力級別 | 全部四面受燒之柱 | 單一面受燒之柱 | ||||
| 相對最小 a
值之最小 b 值 (cm) |
按 b 值所得之最小
a 值 (cm) |
相對最小 a 值之最小
b 值 (cm) |
||||
| CRF 60 | b a |
20 3.0 |
b a |
≥24 2.5 |
b a |
12 2.5 |
| CRF 90 | b a |
24 4.5 |
b a |
≥30 3.5 |
b a |
14 3.5 |
| CRF 120 | b a |
30 5.5 |
b a |
≥40 4.5 |
b a |
16 4.5 |
| CRF 180 | b a |
40 7.0 |
b a |
≥50 6.0 |
b a |
20 6.0 |
| CRF 240 | b a |
45 8.0 |
b a |
- | b a |
24 7.0 |
注意：當柱全部面受燒時，b指其橫截面之短邊；當柱單面受燒時，b則指受燒面之寬度。
六、墻
六．一、非受力墻
本節所處理之牆係指基本上用作隔離功能之實心墻（配筋或沒配筋），雖然亦可能與其它抵抗構件一起運作。
該類墻之抗火能力要求簡略為其功能之規定（火焰密封性及絕熱性），主要可以其厚度來滿足要求。表二十三所載為按抗火能力級別所需之最小厚度。
| 抗火能力級別 | 墻厚 |
| CRF 60 | 8 |
| CRF 90 | 10 |
| CRF 120 | 12 |
| CRF 180 | 15 |
| CRF 240 | 18 |
六．二、結構牆
在所有情況下，結構墻在受燒時要確保穩定性，同時有隔離功能所相應之火焰密封性及絕熱性。
表二十四所示之規定適用於遵照以下條件之墻：
| 抗火能力級別 | 按墻最大應力 σ cmax 所得之最小 e 值（墻厚）及相對之最小 a 值 | |||
| σ cmax < 0.15 fck | 0.15 fck ≤ σ cmax < 0.30 fck | |||
| CRF 60 | e a |
12 1.5 |
e a |
14 2.5 |
| CRF 90 | e a |
14 2.5 |
e a |
17 3.5 |
| CRF 120 | e a |
16 3.5 |
e a |
22 4.5 |
| CRF 180 | e a |
20 5.5 |
e a |
30 6.5 |
| CRF 240 | e a |
24 7.5 |
e a |
40 8.5 |
七、拉桿
要確定主要受拉構件之抗火能力，其橫截面尺寸及配筋保護層厚度應遵守表二十五所示之條件，該表係相對全部面受燒之情況。
| 抗火能力級別 | 相對最小 a 值之最小 b 值 (cm) | 按 b 值所得之最小 a 值(cm) | ||
| CRF 60 | b a |
12 5.0 |
b a |
≥30 3.5 |
| CRF 90 | b a |
15 6.5 |
b a |
≥40 4.5 |
| CRF 120 | b a |
20 7.5 |
b a |
≥50 5.5 |
| CRF 180 | b a |
24 9.0 |
b a |
≥60 7.0 |
| CRF 240 | b a |
28 10.0 |
b a |
≥70 8.0 |
注意：b值指拉桿橫截面之短邊
當考慮用高溫而導致拉桿變形時，該增長可能令結構功能受損，應考慮鋼筋彈性模量及熱膨漲系數隨溫度之變化。
一、最大之原始預應力值
最大之原始預應力值 Po’，以相對之鋼筋應力表示時，應不大於0.75乘以標準強度 fpuk，亦不大於0.85乘以規定非比例伸長應力0.1%之標準值fp 0.1k，或
二、沿鋼筋摩擦力所產生之瞬時損失
在後張法混凝土構件上施加預應力時，沿鋼筋摩擦力所產生之應力損失 Δσpo,fr (x)，可採用下列公式計算：
Δσpo,fr(x) = σpo’(1 - e-µ(β + kx))
此處：
x 從施加預應力鋼筋一端起計算之截面距離；當預應力從兩端施加時，x 距離由預應力較大之一端之截 面起計算；
σPo’ 原始預應力Po’之拉應力（正值）；
μ預應力鋼筋與套管之摩擦系數；
β在距離x預應力鋼筋曲線角偏位總和之絕對值（以弧度計算）；
k 每單位長度之非特意角偏位。
μ及k值基本上視乎表面接觸之特徵及所遇上之情況（例如使用潤滑設施），固此應每一類之鋼筋及套管所用之值係由實驗結果決定。
通常先張法混凝土構件不用考慮摩擦損失。倘若當施加應力設備之間之鋼筋並非自由運作，而係受任何形式束縛時，在考慮該情況，其應力損失須經由實驗而決定。
當無任何實驗結果來支持k及μ値時，k得採用每單位長度 0.01/每米而μ則可採用下列數值：
| 預埋不設保護層管鋼筋 | μ= 0.50 |
| 預埋鋼管由鋼絲或鋼絞線組成之束筋 | μ= 0.30 |
| 預埋鋼管之獨立鋼絲或鋼絞線 | μ= 0.25 |
該等μ值假設不用潤滑設施及當用未筋時，所有線或絲應同時受拉；採用潤滑設施時，允許考慮較低之值，而若束筋之絲或絞線並非同時受拉時，應取用更高之值。k值視乎套管之偏移，因此與套管之剛度及其放位之完善性有關。
最後注意當μ(β+ kx) < 0.20，第二．一節所呈之公式可用以下代替：
Δσpo,fr(x) = σpo’ [µ(ß+kx)]
三、因混凝土變形而產生之瞬時損失
先張法混凝土構件因混凝土變形而產生之應力損失Δσpo,e (x)得以下列公式計算：
| Δσpo,e (x) = - |
Ep
|
σc (x) |
| Ec,j |
此處：
Ep 預應力鋼筋之彈性模量；
Ec,j 受施加作用（預應力或其他永久作用）下混凝土在該齡期之彈性模量；
σc (x) 由施加預應力及其他外加永久作用所產生在截面x之混凝土壓應力（負值），計算位置為預應力筋之力學中心。
後張法混凝土所考慮之該類損失係理會到每一鋼筋在施加預應力之效應疊加在鄰近剛受預拉之鋼筋所引起之效應。
一簡化方式及當鋼筋係相同及位於相對地互相接近時，本條所指之損失得以一影響每一鋼筋之平均損失作估算如下：
| Δσpo,e (x) = | - |
1
|
n - 1
|
Ep
|
σc (x) |
| 2 | n | Ec,j |
n 指預應力鋼筋數目而σc (x)則指總預應力。
四、錨固設施之瞬時損失
因鋼筋錨固設施滑動及其變形或位移所導致之應力損失應適當地對有關之預應力系統以實驗結果作考慮。
先張法構件上所考慮之該類損失係由鋼筋對其在生產檯上錨固之滑動所得。
注意在後張法構件上該應力損失在鋼筋端係最大，因摩擦力而在構件內減少，可以從端部起之一段距離後該損失消除。
五、其他預應力瞬時損矢
除前幾條所提及之損失外，亦應考慮因特別施工方法時所引發之瞬時損失之可能性。
特別在先張法構件上，應考慮瞬時損失為鋼筋放鬆前本身拉力之鬆弛所導致之應力損失，其效應用在從放鬆後即時混凝土之凝固狀態上。
六、起始預應力
σpo (x)在截面x上預應力筋之應力係從原始預應力σPo’減去第二至第五點所指之各種瞬時損失之總和ΣΔσpo,i (x)。因此：
σpo (x) = σpo’ - ΣΔσpo,i (x)
七、混凝土收縮與蠕變及鋼筋鬆弛所引發之延時損失
混凝土收縮與蠕變及鋼筋鬆弛所引發之應力損失Δσpt,s+c+r (x)，應從其隨時間之進化現象及考慮到本身互相作用之足夠方法來決定。
通常及當預應力鋼筋之間距離很近而且可用單一鋼筋作模擬時，所述之損失可用以下公式表示之足夠近似值方法：
| Δσpt,s+c+r (x) = |
|
εcs(t, t0)Ep + a φc (t, t0)
[σc,g (x) + σc,po (x)] - Δσp,t-to,r (x)
|
|||||||
| 1 - α |
σc,po (x)
|
[ | 1 + |
φc (t, t0)
|
] | ||||
| σpo (x) | 2 | ||||||||
此處：
| t0 | 混凝土在施加預應力時之齡期； |
| t | 混凝土在計算損失時之齡期； |
| εcs(t, t0) | 由t0至t之間混凝土自由收縮所產生之應變（縮短為負值）； |
| Ep | 預應力鋼筋之彈性模量； |
| α | 鋼筋與混凝土之同質性系數，混凝土彈性模量值按第三十條取用； |
| φc(t, t0) | t齡期之蠕變系數，相對在t0齡期時施加應力； |
| σc,g (x), σc,po (x) | 分別指在截面x預應力鋼筋水平位置上因永久作用（不包括預應力）及起始預應力所產生之混凝土應力（受壓為負）； |
| σpo (x) | 因起始預應力在截面x所產生在預應力鋼筋上之應力（正值）； |
| Δσp,t-to,r (x) | 截面x預應力鋼筋從t0至t因鬆弛所引起之應力損失，由一起始應力，可按以下計算： |
σpo+g(x) 指t0齡期時起始預應力及其他永久作用所產生在鋼筋上之應力。
混凝土之蠕變及收縮應遵照第三十一條所示；有關鋼筋鬆弛之定值則應按第四十一條進行。
在本條處理預應力損失定值可由各參照因數同時介入之作用產生，因此有互依之效應。問題之解決本身係相當複雜，影響現象之多個參數要準確定值通常係十分困難，普通清況可接納對問題取用本條所指示之近似值解答。
同時要提及除起始預應力外，經常只感興趣對最終預應力作了解，為此祇需計算在無限時間下之延時損失，可用下列已被接納之近似值方法來計算：
| Δσp∞,s+c+r (x) = Δσp∞,s+c (x) + Δσp∞,r (x) | [ | 1 - |
2 Δσp∞,s+c (x)
|
] |
| σpo (x) |
此處：
Δσp∞,s+c (x) = - εcs (t∞, t0)Ep - αφc (t∞, t0) [σc,g (x) + σc,p∞ (x)]
八、最終預應力
截面x預應力鋼筋由最終預應力σp∞ (x)所產生之應力由起始預應力 σpo (x)扣除按第七點計算無限時間下之延時損失，因此：
九、混凝土上之預應力傳送
預應力在混凝土引起之應力只可以從該鋼筋端後之一段距離開始設定為線性佈於構件橫截面上，該距離（調整距離）按以下幾點規定。
用後張法構件，所指之應力調整距離可從預應力之允許擴散範圍來決定，由錨固器開始，向構件內以一 tg β= 2/3 之 β角擴散開去（圖二十七），當由樑腹擴至樑翼之中間平面時，可允許以完全相同之方式沿該平面再擴散。
用先張法構件，調整距離 lp 應從以下公式獲取：
此處：
lbp 預應力鋼筋之錨固長度；
a 預應力鋼筋重心與最遠之極端纖維之距離。
| 請查閱： |