一、鋼筋混凝土及預應力混凝土除主筋之排置應根據本規章所建立之規則而設計外，副筋之排置應確保能發揮其功能方面之效能，並應保証其與構件各部分間之連接，以及限制局部裂縫之擴大。
二、於很多情況中，副鋼筋之採用可於擾動區中適當考慮力平衡，作為此類問題之分析可根據本規章第三部分之構造規定進行。
不同類型鋼筋之組合應用僅要求適當考慮其設計及於工地中小心避免由於鋼筋錯誤標示而導致之錯誤發生。
一、對由普通鋼筋所組成之束筋，在使用上每組束筋不得超過三根鋼筋，但對能緊密捆扎且垂直使用之束筋，其數量最多可使用四根鋼筋。除此以外，束筋之排放在每一方向上應不出現超過兩根接觸之鋼筋。
於各種情況中，束筋之等效直徑 Φn 可由下式定義：
上式中Φi為束筋中所使用n根鋼筋之直徑，Φi值不應大於55 mm。
為遵守本規章對束筋之規定，於設計時束筋直徑應考慮其等效直徑。
二、對使用後張法施工之預應力鋼筋，當其套管直徑不超過50 mm時，每束筋最多可以四個套管作為一束使用，並且在每一方向之排放上不超過兩根接觸之鋼筋。然而對套管大於50 mm時，僅允許用兩根套管組成之束筋，及當用於樑和板時，只能在垂直方向使用。
三、對使用先張法施工之預應力鋼筋，每組束筋僅能以兩根預應力鋼筋組成。
一、鋼筋或預應力套管或束筋間之淨距，應能滿足混凝土澆置時所需之條件，即保証鋼筋能完全地被混凝土包封及確保能達到良好握裹之所需條件。
二、普通鋼筋之淨間距不應小於最大鋼筋之直徑（或束筋之有效直徑）及以20 mm作為最小值。
三、使用後張法施工之預應力鋼筋，單一套管淨間距或束筋淨間距應不小於最大套管直徑，同時亦不應小於40 mm（斷面垂直方向）及50 mm（斷面水平方向）。然而，對於一水平套管束，套管束到最接近之套管間之淨距離，除滿足上列要求外，亦應不小於最大套管直徑之1.2倍（斷面垂直方向）及1.5倍（斷面水平方向）。
四、使用先張法施工之預應力鋼筋，鋼筋間之淨距離不能小於最大鋼筋直徑，同時亦不應小於 10 mm（斷面垂直方向間距）及 20 mm（斷面水平方向間距）。
垂直組成之束筋與最接近之鋼筋間之淨距離不能小於最大鋼筋直徑之1.5倍，同時亦不應小於 10 mm（斷面垂直方向間距）及 25 mm（斷面水平方向間距）。
水平組成之束筋與最接近之鋼筋間之淨距離不能小於最大鋼筋直徑之兩倍，同時亦不應小於 30 mm（斷面垂直方向間距及斷面水平方間距）。
五、鋼筋淨間距除了依從本條之最低規定外，同時亦應不小於最大骨料粒徑 dg 或 20 mm，並應保証鋼筋能被混凝土有效包封著。除此以外，若最大骨料粒徑 dg > 32 mm，則此淨間距應不小於dg + 5 mm。
當鋼筋排置之密度較大時，各層鋼筋應於其垂直面上排成直線以存有適當之空間讓插入式震動棒通過。
六、本條中對鋼筋最小間距之要求並不適用於鋼筋交接或鋼筋疊接之情況。
一、鋼筋保護層或預應力套管保護層（或其束筋保護層）應足夠且能供給混凝土有較好之澆注條件，該保護層不單要保証能保護鋼筋足以抵抗侵蝕，並且能於鋼筋與混凝土間有效傳遞外力。
二、當採用普通鋼筋及混凝土等級小於B30時，除了板結構外，按環境級別，一般構件所需之最小保護層厚度如下：
| 一級 | 20 mm |
| 二級 | 30 mm |
| 三級 | 40 mm |
對預應力鋼筋混凝土，以上之保護層最低要求應增加 10 mm。
若為下列情況時，保護層厚度可減少：
5 mm ，於板結構時；
5 mm ，當混凝土等級為 B30，B35 ，B40時；
10 mm，當混凝土等級大於B40時。
以上保護層厚度之減小可累積考慮，但在一些情況下，保護層厚度之採用絕不能小於15 mm。
保護層之最小厚度除了滿足以上所定立之條件外，同時亦應不小於主筋直徑（或其束筋之等效直徑）。在預應力鋼筋混凝土中，對使用後張法施工之鋼筋最小保護層亦應不小於預應力套管直徑及以 40 mm 作為最小值，然而對使用先張法施工之鋼筋最小保護層厚度應不小於主筋直徑之兩倍及以 20 mm 作為最小值。對以後張法施工之水平束筋，其側向保護層厚度不應小於最大套管直徑之兩倍。
一、鋼筋被彎曲至最大曲率時，該彎曲應不影響其強度，而於彎曲區間內之壓力不應造成混凝土之壓碎或斷裂。
二、普通鋼筋之彎曲直徑應不低於表十三所定之值。
| 彎鉤、彎曲筋、套桿 (見圖十四) |
彎起鋼筋或曲桿 | ||||
| 鋼筋直徑 | 鋼筋之最小保護層，以曲面法線方向計算。 | ||||
| Φ< 20 mm | Φ ≥ 20 mm | > 100 mm 及 > 7Φ | > 50 mm 及 > 3Φ | ≤ 50 mm或 ≤ 3Φ | |
| 光面圓鋼筋 A235 | 2.5Φ | 5Φ | 10Φ | 10Φ | 15Φ |
| 高握裹力鋼筋 A335, A400, A500 | 4Φ | 7Φ | 10Φ | 15Φ | 20Φ |
* 請查閱：更正
三、若普通鋼筋彎成套桿之形式，其彎曲直徑應不低於以下表達式之數值：
| ﴾ | 0.7 + 1.4 |
Φ
|
﴿ |
σsSd
|
Φ |
| a | 1.5fcd |
此處σsSd為鋼筋受彎時之起始應力，係對應於作用效應組合設計值。a則取以下兩數值之小者：彎套平面與構件表面間之距離；彎套平面與其臨近之彎套平面間之距離。
一、鋼筋與混凝土間之握裹力特性，不單係兩種材料一起相互作用之問題，同時亦係鋼筋拼接與錨固形式所成之問題，其中握裹力基本上可透過握裹強度來定義，然而該強度之數值大小係取決於鋼筋之握裹特性、混凝土等級以及混凝土與鋼筋之包裹情況等。
二、從握裹之觀點而言，普通鋼筋可分類為普通握裹力鋼筋及高握裹力鋼筋。而握裹力之大小則有賴於混凝土與鋼筋間包裹之好壞。欲使混凝土澆注時能產生優良之握裹條件，則可將鋼筋彎曲至與水平面成 45o 及 90o 之角度，或於澆注方向上構件厚度不超過 250 mm並與鋼筋澆注成一整體者均可視作優良握裹。當厚度大於250 mm，則只能對位於構件之下半部分（或於同一階段澆注時之下半部分厚度）考慮為優良之握裹能力，又或從表面以下大於300 mm以外之位置均可考慮視作優良握裹。
普通鋼筋之握裹強度設計值 fbd為表十四中所示。
| 鋼筋握裹特性 | 混凝土等級 | |||||||||
| B15 | B20 | B25 | B30 | B35 | B40 | B45 | B50 | B55 | B60 | |
| 普通握裹鋼筋 | 0.8 | 1.0 | 1.1 | 1.2 | 1.3 | 1.4 | 1.5 | 1.6 | 1.6 | 1.7 |
| 高握裹鋼筋 | 1.6 | 2.0 | 2.3 | 2.7 | 3.0 | 3.2 | 3.4 | 3.8 | 4.1 | 4.3 |
（１） 表中所定之數值僅適用於以上所述混凝土澆注下之優良握裹條件，對於其他握裹條件，以上數值應乘以0.7予以折減。
表十四中所採用之握裹強度設計值係根據下列表式求得：
| 一般握裹鋼筋：fbd = 0.3 | √ |
fcd
|
(fcd 以MPa表示) |
高握裹鋼筋： fbd = 2.25 fctd
三、當鋼筋承受高應力變化時，特別係較大直徑之鋼筋，應滿足下列條件進行一握裹之局部檢核。
| τbSd = |
∆FsSd
|
≤ fbd |
| u∆x |
此處：
| τbSd | 相應於作用效應組合設計值之握裹應力； |
| ΔFsSd | 於鋼筋Δx距離之兩截面上兩力值之差，而採用
Δx ≤10Φ；
（此為相應於作用效應組合設計值）； |
| u | 鋼筋截面周長，當在束筋情況時，則為第七十二條第一款所定之等效截面直徑之周長； |
| fbd | 握裹強度設計值。 |
四、當構件顯著地承受可變作用，而該可變作用引起鋼筋內有反覆應力及有較大幅度之應力變化時，則應考慮鋼筋錨固情況及鋼筋拼接情況所成之結果，對握裹強度謹慎地予以降低。
一、普通鋼筋之端部應以錨固形式被固定於混凝土中，而該錨固可由鋼筋之直線延伸或彎曲延伸組成，或以套桿形式、或採用特殊機械方式達到錨固作用。
二、利用鋼筋之延伸可作為錨固使用，當鋼筋以彎曲延伸時可採用彎鉤或彎曲筋作錨固，而其幾何特性則列示於圖十四中，其使用為取決於鋼筋在混凝土中之握裹能力及外力形式等。此外，對一般握裹鋼筋僅能採用彎鉤作錨固，除此以外，倘若該類鋼筋經常承受壓力，則可採用錨固直筋作錨固。對高握裹鋼筋則應採用錨固直筋作錨固，倘若該類鋼筋經常承受拉力，則允許使用彎鉤或彎曲筋作錨固。
三、於鋼筋錨固範圍內，應繫上剪力鋼筋（箍筋或聯繫筋）並沿著錨固區內均勻地分佈。當採用錨固直筋作為承受拉力之錨固時，剪力鋼筋應集中放置於靠近錨固筋之未端位置。在其餘情況中，當承受壓力之錨固時，對剪力箍筋排放位置應圍繞錨固區開始放置，並同時向外延伸超過錨固區直到4倍錨固筋直徑之位置。
沿著錨固筋方向所排放之剪力箍筋之最小鋼筋總面積為單一錨固筋面積之25%。
若受拉錨固鋼筋位於構件承受橫向壓力之區間內（例如，由支點反力所致），與及錨固鋼筋與構件表面之距離夠大或錨固鋼筋與其他鋼筋間之距離夠大等情況下，對於以上剪力箍筋之要求則可以予以豁免。
四、鋼筋錨固長度 lb,net（圖十四）可由下式定義：
| lb,net = lb |
As,cal
|
α1 |
| As,ef |
其中：
| lb = |
Φ
|
fsyd
|
| 4 | fbd |
於某些情況中，最小鋼筋錨固長度應不少於以下任一數值之最小者：10Φ； 100 mm；拉力錨固筋取0.3lb；壓力錨固筋取 0.6lb。
鋼筋錨固長度公式所採用之符號意義如下：
| As,cal | 設計所要求之錨固筋斷面積； |
| As,ef | 實際採用之錨固筋斷面積； |
| α1 | 若為承受拉力之曲線錨固筋採用0.7，其餘情況該係數均採用1； |
| Φ | 鋼筋直徑或束筋等效直徑； |
| fsyd | 鋼筋之屈服應力設計值或鋼筋之0.2%規定非比例伸長應力值； |
| fbd | 為第七十六條中所定義之握裹強度設計值。 |
五、為束筋錨固情況時，每組束筋應以每根鋼筋之錨固長度作個別地錨固，但各組束筋之錨固端部間隔距離至少應為1.3倍錨固距離。然而，當束筋被終止於支承中之情況時，其錨固可與其他鋼筋一起並應以相應之束筋等效直徑計算錨固長度。
六、當採用套桿作錨固時，應確保套桿之外切線距離等於套桿內經之半與3倍套桿鋼筋直徑之和。
為減輕混凝土裂縫之出現，應於套桿平面之垂直方向上排放剪力鋼筋，而鋼筋之排放應參照第三款所闡述之情況予以實行。
七、對採用特別之機械式裝置進行錨固時應有適當之証明其合理性。
箍筋及剪力鋼筋一般係採用彎鉤或焊接剪力鋼筋之形式作錨固，而對高握裹預力鋼線及高握裹鋼筋之箍筋均可採用彎曲筋形式作錨固。此外在彎鉤或彎曲筋之彎曲內部應置有一根鋼筋。該類箍筋及剪力鋼筋作為錨固之整體考慮時應滿足：
—— 彎鉤或彎曲筋之彎曲部分應以直線延伸且其長度不能小於：
最小為50mm之5Φ，當角度為135o 或大於135o 之彎曲度（見圖十五a）；
* 請查閱：更正
最小為70mm之10Φ，當角度為 90o 之彎曲度（見圖十五b）。
* 請查閱：更正
—— 錨固直筋於其接近末端部分應：
採用兩根焊接剪力鋼筋（見圖十五c）
或採用壹根焊接剪力鋼筋，但其直徑不應小於1.4倍主筋直徑（見圖十五d）。
一、焊接鋼筋綱之縱向鋼筋端部應以錨固直筋之形式固定於混凝土中。
除本條第三款所述之情況外，一般該類縱向錨固筋之錨固長度應大於350 mm，並包括以下所定之最小橫向剪力鋼筋數量：
縱向鋼筋直徑小於或等於8.5 mm之單層鋼網綱雙層鋼綱：
普通握裹鋼筋——3根橫向剪力鋼筋；
高握裹鋼筋——2根橫向剪力鋼筋；
縱向鋼筋直徑大於8.5 mm之雙層鋼綱；
普通握裹鋼筋——4根橫向剪力鋼筋；
高握裹鋼筋——3根橫向剪力鋼筋。
對以上所指定之橫向剪力鋼筋數目及最小錨固長度可根據As, cal / As, ef之關係按比例予以折減，As, cal / As, ef為設計所要求之錨固筋斷面積及實際採用之錨固筋斷面積之比值，折減後橫向剪力鋼筋數目應以上值取整，而錨固長度則不能小於100 mm。
二、對承受應力變化幅度較大且出現非常頻繁之作用時，在本條第一款所指定之橫向剪力鋼筋數目應予以增加一根。
三、若鋼綱係採用高握裹鋼筋時，則可不須考慮橫向剪力筋之效用，但其錨固應遵照第七十八條對錨固直筋所制定之錨固規定。
由兩層鋼網疊置組成之束筋，通常其錨固應每組束筋一起進行錨固，但其對應之錨固長度應根據其束筋等效直徑計算。
四、欲使鋼綱中之橫向剪力筋亦可承擔抵抗作用，（例如樓板於兩方向上加固），則該類鋼筋之錨固應根據縱向鋼筋之規定進行。
預應力鋼筋之錨固應於所使用之預應力系統中作預先處理，並應對於附件三中有關從鋼筋未端起之預應力消散等規定，以及第一百二十條至第一百二十二條有關構件於錨固區內之強度情況等規定加以注意。
一、普通鋼筋之拼接可透過採用疊接形式、焊接形式或利用特殊機械裝置之形式進行。鋼筋應盡量避免使用拼接，若使用拼接時則應優先考慮於鋼筋承受較低應力之區間上。
二、除第三款之情況外，對於鋼筋以疊接形式進行拼接時，在使用時應遵守以下各項規定：
a）於疊接區間內鋼筋之錨固應滿足第七十七條第二款有關鋼筋未端所需彎鉤之規定，並應滿足第七十七條第三款有關鋼筋拼接區間內使用橫向剪力箍筋之要求；
b）受拉鋼筋之最小疊接長度 lb,o 應滿足下式：
lb,o = α2 lb,net
於某些情況中，疊接長度不可小於 15Φ 並且也不能小於200 mm。該表達式中之 lb,net 應滿足第七十七條第四款中所述之情況。然而，係數 α2可取下列數值：
α2 = 1.0 於同一斷面上需要疊接之鋼筋量小於斷面總鋼筋量之30%時，並且根據圖十六中 a≥10Φ 及 b≥5Φ，在計算受壓及受拉鋼筋疊接長度時採 用。
α2 = 1.4 計算受拉鋼筋疊接長度，僅需滿足以下其中一項條件時採用：
i） 於同一斷面上需要疊接之鋼筋量等於或大於斷面總鋼筋量之30%時採用；
ii）根據圖十六，倘若 a< 10Φ 或 b < 5Φ時採用。
α2 = 2.0 計算受拉鋼筋疊接長度時，倘若以上之條件 （i）及（ii）同時成立時採用。
於受壓鋼筋之情況中，採用疊接形式拼接時應以直線方式進行，而其最小疊接長度 lb,o 應直接採用第七十七條所定義之 lb 值。
c）在受拉鋼筋拼接之情況中，於同一斷面上鋼筋拼接之數目，當採用高握裹鋼筋，直徑小於16 mm進行拼接時，則允許全部予以拼接。若鋼筋直徑等於或大於16 mm則於同一斷面上拼接鋼筋斷面積不能超過鋼筋總斷面積之1/2；當採用普通握裹鋼筋時，直徑小於16 mm及等於或大於16 mm時，於同一斷面上拼接鋼筋斷面積分別不能超過鋼筋總斷面積之1/2及1/4，此為對於拼接時以相同斷面進行。鋼筋拼接時，沿構件縱向方向上，僅當各鋼筋拼接接頭間中點之距離大於1.5 lb,o時，才可考慮該拼接不在同一斷面上。
對受壓鋼筋拼接時，此處並沒有對鋼筋拼接數目作任何特別之規定。
三、當鋼筋拼接採用疊接形式時，通常應儘可能避免於構件中顯著承受拉力（拉桿）之地方進行疊接。無論如何，在疊接時不可採用直徑大於16 mm之鋼筋進行疊接或不可採用配筋率大於1.5%進行疊接。
一般而言，對於受拉鋼筋其疊接應根據本條第二款之規定進行，同時於疊接時並應注意下列數點：
a）於同一斷面中鋼筋疊接數目應不大於斷面鋼筋總數之1/4；
b）疊接長度 lb,o之決定，可採用本條第二款b項進行。對受拉鋼筋之情況，通常應計算 lb,net 並考慮鋼筋與混凝土之間是否符合優良握裹條件；
c）於鋼筋拼接區間內應採用第七十七條第三款所述之橫向剪力箍筋，並沿著拼接區間內分佈。然而其箍筋間距不能大於拼接鋼筋直徑之四倍。
四、採用疊接形式拼接之束筋，各組束筋之拼接應以不同鋼筋之拼接中點各自分隔開，且束筋疊接長度不能小於1.3倍個別鋼筋拼接長度。
五、以上述及之拼接數目亦適用於彎套之疊接，然而本條第二款b項之最小疊接長度 lb,o則除外，該處可取彎套內徑加以七倍彎套鋼筋直徑作為彎套最小疊接長度。
六、若採用焊接形式作拼接，該方法僅准許使用在焊接使用程序中具有必須之可焊特性之鋼筋表面。
基於設計方面之考量，在拼接區內一焊接鋼筋之斷面僅能考慮為80%之斷面標稱值，並應同時滿足下列條件：
七、採用特殊機械裝置作鋼筋拼接時，應作適當之驗證。
一、焊接鋼綱之縱向鋼筋之拼接應採用直線段之疊接形式，並應滿足本條第二款、第三款、第四款及第五款之規定。該類拼接僅允許於設計所要求之鋼筋斷面積與實際採用之鋼筋斷面積之比值 As,cal /As,ef 小於0.7時採用。
對雙層鋼綱縱向鋼筋直徑大於 8.5mm時，其拼接僅允許以鋼綱重疊之形式進行，無論如何，該類拼接不可位於拉力面之位置上進行。
二、除本條第三款及第四款所提及之情況外，焊接鋼綱拼接時其最小疊接長度一般應大於450mm及剪力橫向鋼筋之數目最小應如下所示：
| 普通握裹鋼筋 | 五根橫向剪力鋼筋 |
| 高握裹鋼筋 | 四根橫向剪力鋼筋 |
三、採用高握裹鋼筋組成之焊接鋼綱，不能考慮由橫向剪力鋼筋所作之貢獻，拼接時其疊接長度之決定應根據第八十一條中有關採直線疊接作為拼接之相關規定。
由兩層鋼綱疊置組成之束筋，在進行拼接時得以每組束筋一起拼接，但應根據其相應之束筋等效直徑決定其疊接長度。
四、當構件承受出現頻繁且變化幅度甚大之應力作用時，焊接鋼綱之拼接並不允許採用普通握裹鋼筋進行；於該情況中，其拼接可採用高握裹鋼筋進行，但其疊接長度之決定應根據本條第三款之規定。
五、在採用鋼綱重疊作拼接之情況下，該類鋼綱拼接距離至少應等於最小疊接長度之1.5倍。
六、於鋼筋排置時，鋼綱橫向剪力鋼筋之拼接，其拼接長度不應小於 200mm及在該範圍內最小應包含2根縱向鋼筋（橫向剪力鋼筋直徑小於 6.5mm）或三根縱向鋼筋（橫向剪力鋼筋直徑大於 6.5mm）；若為本條第四款之情況，其最小鋼筋數目應增加一根。
預應力鋼筋之拼接應透過所採用之預應力系統予以特別處理。
一、樑之縱向拉力配筋率 ρ 應不少於第六十條所示之條件，亦不少於以下：
| 0.25 | 當採用A235鋼筋； |
| 0.18 | 當採用A335鋼筋； |
| 0.15 | 當採用A400鋼筋； |
| 0.12 | 當採用A500鋼筋。 |
配筋率係根據以下關係式所定義：
二、樑之縱向拉力及壓力鋼筋面積（最大配筋量）不應超過樑總面積之4%。
一、若能確保抵受相關之拉力，樑之縱向配筋可被截斷。拉力圖係將 MSd/ z 分佈圖及樑軸平行方向平移而成，此處 MSd 係在一已知截面上之設計外加彎矩，而z係該截面之內力力臂（圖十七）。
平移值al 視外加設計值VSd剪力配筋種類而定，按照以下指示取用：
在 Vsd ≤2/3VRd2區域內：
al= d 採用垂直箍筋；
al= 0.75d 採用垂直箍筋加45o斜筋；
al= 0.5d 採用45o斜筋；
在VSd > 2/3VRd2區域內：
上面所述之值可減少0.25d。
第四十七條中已指出上面公式之τRd值，同時亦指出 bw 及d之定義。
二、配筋可以在圖十七中（b）之中間位置取消，該配筋應按其錨固長度延長，普通鋼筋及焊接鋼筋之錨固長度分別在第七十七條及第七十八條中說明。
三、當取消之縱向鋼筋用作抗禦剪力之斜彎筋時，在傾斜部分外應按第七十七條所指之錨固長度延長；該錨固長度在樑之受拉區或受壓區分別應增加或減少30%。
一、在固端支承（或連續端支承），配筋需要承受固端彎矩所造成之拉應力，其錨固長度應參照第七十七條及第七十八條，由距離支承內面之一截面開始計算，該截面距離取以下之較小值：支承寬度，或樑有效深度之兩倍。
二、進入樑支承內之配筋（無改變方向）應不少於由跨內彎矩最大拉應力要求下鋼筋量之1/4；該鋼筋之錨固應按以下所規定之標準進行：
a） 在自由旋轉支承（或弱固端支承），直接支承之錨固鋼筋應由支承內面開始，而簡接支承則應由支承內面距離1/3支承寬度之截面開始（見第九十一條）。錨固長度應按第七十七條及第七十八條計算，鋼筋所受拉力Fs為：
此處：
VSd 支承上設計外加剪力值；
al 參照第八十五條之平移。
無論如何，用該計算方法在直接支承上所得之錨固長度可減少1/3，但應保留第七十八條對鋼綱之最低要求或第七十七條第四款對鋼筋之要求，在此只應與所指示之最小值10Φ作比較；
b） 在固端或連續端支承，錨固應滿足上面有關直接支承之標準。若在連續端部分之鋼筋應無間斷地由一跨通過支承到達另一跨。
一、樑應在全跨上用包圍其高度之箍筋加固，加固應包括縱向受拉鋼筋及（被考慮為有承截力時之）受壓鋼筋。
箍筋之端部應以彎鉤為終結，高握裹力綱筋得採用彎曲筋；該彎鉤及彎曲筋應按第七十八條之指示作設計。
箍筋兩相鄰肢之距離應不大於樑有效高度或600 mm；箍筋最小配筋率和最大間距應遵照以下幾點中定立之條件。
二、一般情況箍筋率ρW應不少於：
| 0.16 | 當採用A235鋼筋時； |
| 0.12 | 當採用A335鋼筋時； |
| 0.10 | 當採用A400鋼筋時； |
| 0.08 | 當採用A500鋼筋時。 |
該配筋率用以下關係式作定義
| ρw = |
Asw
|
x 100 |
| bws sin α |
此處：
Asw 箍筋肢部截面面積總和；
bw 樑腹寬度，按第四十七條考慮；
s 箍筋間距；
α 箍筋與樑軸所成角度 (45o<α<90o)。
若已確定在樑之某部位上 VSd < VRd1，上述之最小配筋率得乘上 VSd / VRd1作折減；此處VSd 係設計外加剪力而 VRd1 在第四十七條第四款中說明。
三、當箍筋與樑軸成直角時，箍筋間距s應遵照以下條件：
在VSd ≤1/6VRd2部位時：
s ≤0.9 d；最大不超過300 mm；
在1/6VRd2 <VSd <2/3VRd2時：
s ≤0.5 d；最大不超過250 mm；
在VSd > 2/3VRd2部位時：
s ≤0.3 d；最大不超過200 mm。
上面公式VRd2值按第四十七條取用。
當箍筋與樑軸傾斜成α角時，以上所指之箍筋間距可透過 (1+cotg α)予以擴寬，但無論於任何情況下，箍筋間距均不能超過300 mm。
四、當箍筋間距符合表十五所示之要求時，因剪力而導致之開裂可視作已適當受控制。當3VRd1>VSd時，構件不須其它任何驗証，因為在該使用之荷載下，剪力不導致開裂。
| (VSd-3VRd1) / ρwbwd (MPa) | 箍筋間距 (mm) |
| ≤50 | 300 |
| 75 | 200 |
| 100 | 150 |
| 150 | 100 |
| 200 | 50 |
五、斜彎剪力筋在可能情況下，應在彎曲面上對稱地擺放，最近構件兩側之鋼筋不用作斜彎筋。斜彎筋最大縱向間距s應不大於0.9d (1+cotg α)。而當VSd 大於 (2/3) VRd2時，該間距應減半。
扭力鋼筋應用按第八十一條拼接方法所得之緊閉式箍筋；其間距應不超過（1/8）Uk（此處Uk係第四十九條中定義之周界）或300 mm。
扭力縱向筋應放置在箍筋內之輪廓線上，其最大間距為350 mm；在輪廓線上之每一角應放置不少於一根鋼筋。
當樑高超過1m 時，應在樑腹兩側放置縱向鋼筋，分佈於橫切面之高度上，較佳選擇放在受拉區域內。
在樑腹之鋼筋應與縱向受拉鋼筋之種類相同，而每一邊其總面積應不少於在該面中縱向鋼筋面積之4%。
受拉或受壓之翼樑應放置連接樑翼與樑腹之鋼筋，分佈在樑翼垂直連接面之方向，亦即平行彎曲面之方向。
該鋼筋應確保抵禦因沿著連接面之剪力所生之縱向力。
在普通情況下，當樑翼跟樑腹之混凝土係一起澆注時，可括免該鋼筋之特定設計，而只需取其斷面面積不少於總箍筋面積之一半及有相同之間距。
當樑翼在垂直樑彎曲面之平面上受彎矩力時，該彎矩力所得之鋼筋可用作連接之鋼筋。
一、非直接支承（次樑在主樑上之支承），當兩條樑互相貫穿時，應在主樑上以額外之箍筋作懸垂鋼筋，其截面足夠抵禦次樑所施之支承力。該箍筋應分佈在兩條樑相交之範圍內，範圍由主樑起；延伸在次樑軸兩邊，每邊一長度相等以下較大之值：b2/2及h1/2，b2指次樑寬度，而h1則指主樑高度。
當主樑面及次樑面在同一水平時，懸垂箍筋面積可按次樑及主樑之高度關係h2/h1來減少。
終結於主樑之次樑縱向鋼筋應按第八十六條所指之規定錨固，當錨固採用彎曲筋時，所彎之一斷長度應不放置在垂直主樑縱向鋼筋方向平面上。
二、當荷載施加於樑下部（懸垂荷載），應由樑上部放置懸垂鋼筋將施加荷載區連接，該處亦應有效地錨固。懸垂鋼筋斷面面積應設計能抵禦全部有關之荷載。
因內壓應力或拉應力方向改變區域產生指向構件外面之力（方向改變力）應適當地以鋼筋來抵禦。
注意在常規上，在受壓之凸角轉折點及受拉之凹角轉折點都會出現方向改變力。在這最後情況，該方可由在改變方向區相交之受拉縱向鋼筋抵禦，該筋並應適當地從該區起延伸。
一、實心板之厚度不能小於以下之值：
二、屬上款情況及按第六十七條及第六十八條作基礎之特別判定以外，板厚度應符合表十二所指示之條件。
板主筋率應不小於第八十四條有關樑之最小配筋率。
在兩個方向都配筋之板，本條之條件適用於兩主筋之每一方向。
一、普通鋼筋為主筋之最大間距應不大於板厚之1.5倍，亦不大於350mm。
二、除上款之情況外，通常鋼筋之最大間距亦應不超過第六十一條有關樑之最大值之兩倍，除非有以第六十三條及第六十五條作基礎之特別判定。
實心板主筋之截斷及於支承端後之延長與錨固分別要相同地遵守第八十五條及第八十六條有關樑之準則。無論如何，按第八十六條第二款延長之鋼筋應不少於跨內最大受拉鋼筋之1/2，同樣地用在自由旋轉支承（或弱固端支承）及固端或連續支承上。另一方面，對不設剪力鋼筋之板，第八十五條第一款所述之平移al應取為1.5d。
一、在板需放置抗剪力鋼筋之部位，該配筋率應不少於第八十七條第二款所指示之板箍筋值，即使在情況下可用上斜彎筋。
當在板部位之每單位長度剪力 VSd不超出（1/3）τRd，剪力鋼筋可全部採用斜彎筋，此處τRd取第四十七條所指示之值。在VSd 超出該值之部位應以箍筋為剪力鋼筋之一部分，箍筋量不少於前述最小配筋率。
二、剪力鋼筋之最大間距應如下：
在跨之方向：45o斜彎筋用1.2d，直箍筋用0.6d；
與跨橫切之方向：1.5d，最大為600mm，同樣地用於斜彎筋及箍筋。
一、實心板在單方向配筋應放置足夠之分佈鋼筋，分佈間距不大於350 mm。
在板非受荷載之另一面，應在長邊之方向放置鋼筋，其面積應至少相等已配主筋之20%。在懸臂板，該配筋率應參照在固端之主筋面積，此外在接合之同一面上，於短邊之向放置鋼筋。
在板受荷載之一面配有主筋，應在與其橫切之方向放置分佈鋼筋，及遵照前述之一般要求。
二、當有與板主筋平行之固端或連續支承時（並不考慮有設計之假設內），應在該支承之橫切方向與板接合之上邊放置一足夠抵抗所產生外力之鋼筋。該鋼筋由支承起計算之長度應至少相等1/4相應主筋方向之跨長。
三、當存在集中荷載時，要同時注意第一百零一條內之規定。
在板之自由邊上應放置鋼筋，包括最少兩條鋼筋，每板角放一條，及另一鋼筋放置在橫切自由邊方向從板兩面環繞在板角之鋼筋，其長度最小相等板厚之兩倍。
該橫向鋼筋在每一面之截面面積，以cm2/m計算，用A235級別鋼筋時不少於0.05d，用A335、A400或A500級別時不少於0.025d，d指板之有效高度，以公分計算；該鋼筋間距應不超過350mm。
其他原先已配置在板內之鋼筋可作為組成自由邊之配筋。
沖切鋼筋，以箍筋或斜彎筋組成，應分佈荷載直接在板上面積之周線與一位於距離 1.5d 之外周線之間之所有範圍內，而配筋本身之間之間距在任何方向應不大於0.75d。
用斜彎筋時，定義該外周線之 1.5d 距離應係指鋼筋與板厚中間相交之點；此外，只應考慮與荷載直接在板上之面積範圍內相交之鋼筋之效用。
一、沒有採用一更精確之分析時，因集中荷載而在單向板所產生之彎矩（跨中及支承）與支承剪力可用一相同跨度及支承狀況之模擬樑來計算，樑高為板厚，而樑寬bm（圖十八）相等於下面定義之荷載分佈寬度b 加上由表十六公式所包括之寬度 b1。本計算方法已假設集中荷載與平行短跨之邊係有足夠之距離。
集中荷載分佈區係假設從荷載面積周線劃一45o線，至板一半之有效高度之面上所得；在每一方向，分佈長度b係：
此處：
a荷載面積在該方向之長度；
h1荷載面積下覆蓋層之厚度；
d板有效高度。
二、集中荷載下之單向板之所有主筋應放置在一相等0.5bm之寬度，但不少於荷載分佈寬度by°
在沒有一個更精確之計算下，亦應放置橫向分佈筋於板非受荷載之一面，其總截面面積相等於荷載在該範圍內之主要抗彎配筋之60%，放置在一相等 0.5bm 但不少於bx之寬度內。該配筋應伸展於bm之長度內及在每一端按錨固長度延長。
在懸臂板上，分佈鋼筋之定義應按荷載作用下固端所須之主筋之60%。若荷載係在遠離懸臂板之外邊時，應在該處及亦在板非受荷載之一面放置一縱向鋼筋，作為抵抗局部在該方向產生之彎矩。
以下所載之規則係用在主要在單一或兩正交方向設有肋所組成之板，以受壓板翼作鞏固，亦包括以模板塊作鞏固。
除非有第六十七條及第六十八條為基礎作特別判定外，格子板之厚度應滿足第九十三條第二款關於實心板之條件。
一、肋之最小寬度應不少於 50 mm及兩連接肋面之間之淨距離應不超過 800 mm。
二、單向板應放置橫向肋，肋寬不少於50mm而兩肋軸距離不大於十倍板厚度；肋高度應不少於0.8乘板厚度。
不包括模板塊在其組成之板翼厚度應不少於 50 mm；當包括有模板塊而肋間距離少於500 mm時，該厚度可減為 40 mm。
在一般屋宇地板，所受係中等之分佈荷載時，上述之最小板翼厚度通常足夠証明板翼強度以確保將外力傳送到肋之功能。當受高分佈荷載值或重要之集中荷載時，需要採用超過所指示之最小厚度。
一、肋縱向及剪力配筋應滿足本章A部分所述有關樑之要求。
二、鞏固單向板之橫向肋應在縱向設配筋，放在非受荷載之一面；配筋截面應至小相等於一斷與橫向肋間距相同寬度內主肋配筋截面之10%。該肋亦應有適當間距之箍筋。
板翼應在兩個方向配筋，其間距不超過250 mm。
在單向板上，放在平行主肋方向之鋼筋間距可增加至350mm。
一、平板指直接支承於柱上之連續板，在兩個方向配筋，亦和在跨中部分將其重量減輕。
二、該類板可適當採用本章B及C部實心板與格子板之有關規定。
一、柱橫截面之最小尺寸應不少於200mm。當截面係由矩形部分合組而成時（例如T形、L形或 I形等），矩形部分之短邊可減至150mm，但每矩形長邊則需遵照最小之200mm。
當截面係空心時，墻壁厚應不少於100mm。
二、按照第五十二條，在任何情況下，柱之細長度（λ）應不大於140。
一、柱縱向配筋總截面，當用A235級別鋼筋時，應不少於柱截面之0.8%，當用A335、A400及A500級別鋼筋時，則不少於0.6%。
但若混凝土截面本身已足夠證明有超出設計外加力之抵抗力時，所用之最小配筋可減少，該配筋率不參照柱截面而按一虛擬截面進行計算，該虛擬截面與原截面有相同之技術特徵，剛好有確保外加力所需之抵抗能力；計算該截面時，有關挫曲之系數，可繼續按照柱之真正截面取用。無論如何，在所有情況下，當用A235級別鋼筋時，縱向配筋總截面不可低於柱真正截面之 0.4%，而用A335、A400或A500級別鋼筋時，則不可低於 0.3%。
二、縱向配筋總截面應不大於柱截面之8%，在鋼筋疊接區內，亦應遵守該界限。
三、縱向配筋應包括最小在截面之每一角（凸或凹）放置一根鋼筋，而圓形或類似形狀截面，放置最小6根鋼筋。用A235、A335、A400或A500級別鋼筋時，上述鋼筋之最小直徑為l2mm。
四、縱向鋼筋間距應不大於300mm；但當其寬度相等或少於400mm時，可將鋼筋放置在角隅。
一、柱應有橫向配筋，目的係將混凝土圍繞及阻止縱向鋼筋挫曲。
橫向配筋間距應不超出以下最小之值：
二、當縱向配筋採用相等或大於直徑 25mm 之鋼筋時，橫向配筋之直徑應不少於8mm。
三、橫向配筋形狀應對每一縱向鋼筋提供水平方向之支撐，橫向筋繞過縱向筋之角不大於135oC若縱向筋並非在角隅位置及在少於 150mm 範圍內遇上另一已符合該樣要求之縱向筋時，有關所參照角度之情況可免除；同時在圓形或類似形狀截面之柱時，所述之角度要求亦不需遵守。
四、當柱係位於與其它構件（樑、地基）接連之地方或在縱向筋改變方向之範圍，要適當地用橫向筋加強，將其間距縮細或將其直徑增加；該加強筋應延伸於框架之整個高度內。
留意當出現由不同構件在同一處傳送外力時。該結構應在鋼筋配置及設計觀點上小心處理。
原則上第一百一十三條至第一百一十六條之規定適用於所有類型之墻，並不受其功用方式所影響。但是，對於有特別功能之牆，例如非常規墻或主要目的係承受施加在其平面上外力之墻（文獻上俗稱剪力墻），一般要遵照施工補足規定。
墻最小厚度應不少於100mm，及其按第五十二條第一款定義之細長度λ應不超過120。
一、當用A235級別鋼筋時，墻總垂直配筋截面應不少於牆截面之0.4%，當用A335、A400及A500級別鋼筋時，則應不少於0.3%。
二、垂直配筋總截面應不大於墻截面之4%。
三、垂直鋼筋應分佈在墻之兩面，間距不大於2倍墻厚度，最大為300mm。
一、墻兩面應放置水平配筋，位於垂直鋼筋外面；當墻厚度為b，在一高度為a之墻，在每一面之配筋截面應不少於：
| 0.001b a | 當用A235級別鋼筋； |
| 0.0005b a | 當用A335、A400或A500級別鋼筋。 |
二、水平配筋間距應不大於300mm。
當垂直配筋超過墻截面之2%時，應適當地按第一百一十一條對柱制定同樣之標準將該鋼筋圍繞，不包括有關所述之鋼筋間距情況，該間距應不超出以下之最小值：
從設計模型中考慮之拉桿，其相關配筋應完全錨固，在結點後將鋼筋彎起，用U-形彎鉤或其它錨固設備，除非在結點後有足夠允許錨固長度1b, net之位置。
深樑一般應有樑腹兩旁放置之分佈筋，每一邊之功效就如一正交之網筋，每一方向之配筋率不少於0.15%。
一、從設計模型中考慮之拉桿，其相關配筋應完全錨固，在結點後支承板下用U-形彎鉤或其它錨固設備，除非在結點與牛腿前面之間有足夠錨固長度1b, net之位置。1b, net應由壓應力改變方向之一點上開始量度。
二、當年腿h≥300mm，及其水平方向主筋面積As如下時：
As ≥ 0.4Ac fcd/fyd
（此處Ac代表牛腿在柱之截面面積），總面積不少於0.4As之箍筋應分佈於有效高度d內作為抗禦混凝土桿之開裂應力。該箍筋可水平地或對角地擺放（圖十九）。
構件在受集中外力鄰近之區域應接受特別之確定，利用由彈性理論或內力系統平衡考慮為基礎所得之結果，相當地用確認性實驗作支持。
在普通情況下，為保証該區域安全，可以界定一混凝土之局部壓力及放置配筋以抵抗由集中外力所引起之橫向拉應力。
一、有關混凝土之壓碎安全，在受一集中外力之區域內，若滿足以下條件時，則可視作安全：
此處：
FSd 設計集中外力值；
pcRd 混凝土可抵禦之壓力值；
Ao 集中外力直接佔用之面積。
pcRd值可按以下公式：
此處：
fcd混凝土抗壓強度設計值；
A1以Ao同一重心，在構件範圍內所劃得之最大虛設輪廓線內之面積（圖二十）；在多於一外力時，相關之A1面積不能疊加。
無論如何，在所有情況下，PcRd不可超過3.3fcd。
二、當在施加集中外力時，混凝土齡期尚未達28日時，以上公式應以fck, j /γc代替 fcd ，fck,j 指混凝土在j日之抗壓強度標準值，以圓柱體試件所得，而γc指分項安全系數，其值為1.5。
由單一集中外力在構件表面所引起之橫向拉應力應以配筋來承受，放置在與外力方向垂正之平面上及放在兩個正交之方向。
在每一方向，設計之配筋應承受以下公式所計算之合拉力 Ft1,Sd：
| Ft1,Sd = 0.3 FSd | ﴾ | 1 - |
a0
|
﴿ |
| a1 |
此處：
| FSd | 外力設計值； |
| ao, a1 | 根據所考慮之力向，按第一百二十一條所述之面積Ao及A1之相對直徑（圖二十一）。 |
在每一方向配筋截面應按以下公式計算：
| As = |
Ft1,Sd
|
| fsyd |
此處 fsyd指鋼筋之屈服應力或非比例伸長應力（0.2%）之設計值。當處理預應力錨固區域時， fsyd應不能取大於270 MPa之值。
每一方向之配筋應包括在一棱柱體內，棱柱體之底為A1而高為a1（圖二十一），配筋在高度0.1a1至a1之內隨高度分佈，考慮合力 Ft1, Sd位於0.4a1高度之地方，配筋應適當地錨固以確保本身在a1一段長度內有足夠功用。每一高度之配筋應在與其垂直之方向上分佈於一相等A1面積之直徑之寬度內。
施工中各有關容許誤差之執行應明示於設計中。於一般情況下，該誤差應滿足下列各點之規定。
以下條文所討論之誤差情況，僅就尺寸方面而言，而該尺寸方面之誤差可直接影響結構之強度及重量，最後並必然產生結構安全性之問題；然而對結構有類似影響之偏置問題，正如柱之傾斜及偏移，則不會於此討論，但仍應作充份考慮。
以下條文所定之容許誤差值係根據慣常之施工技術而定。對大部分情況，執行時應儘量小心，不應忽視其必要性，而該容許誤差標稱值應於設計前預先釐定。但應注意該規定值對於工廠所生產之預製構件並不適用，而應以較嚴格之誤差要求作控制。
工地中各種施工活動均可涉及施工誤差，正如於相關之施工場所中各種結構構件及非結構元件（諸如帷幕牆、窗、規定之設備等），該類誤差要求並非本規章之討論範圍，但應明確說明於設計當中。
混凝土斷面尺寸（包括樑深、板厚、樑寬（腹板寬度），柱斷面尺寸等），應滿足以下所定之容許誤差Δa，此處a代表該情況下之斷面尺寸：
| 對於 a<400mm | Δa= ±0.05a |
| 對於 a≥400mm | Δa= ±20mm |
普通鋼筋之排放容許誤差可根據構件有效深度d考慮，並應滿足下列所定之排放容許誤差Δd：
| 對於 d≤200mm | Δd = ±0.075d |
| 對於 200<d<400mm | Δd = ±(0.05d + 5mm) |
| 對於 d≥400mm | Δd = ±25mm |
一、預應力鋼筋之排放容許誤差應滿足下列所定之誤差要求：
a） 根據構件深度作考慮，此處d為有效深度：
| 對於 d ≤200mm | Δd = ±0.025d |
| 對於 200<d<1000mm | Δd = ±5mm |
| 對於 d ≥1000mm | Δd = ±10mm |
b） 根據構件寬度作考慮，此處b為鋼筋排放位置之構件寬度：
| 對於 b ≤200mm | Δb = ±5mm |
| 對於 200<b<1000mm | Δb = ±10mm |
| 對於 b ≥1000mm | Δb = ±20mm |
二、倘若鋼筋之排置由多種鋼筋組成，其個別之排放誤差可超過上款之規定，但無論如何也不能超過±25mm，並且，該數據亦為預應力施加時應遵守之鋼筋排放容許誤差。
鋼筋保護層厚度之容許誤差為-5mm。
模板及支承之施工形式及使用方法應滿足下列條件：
a） 應能有足夠之安全性用以支承外力作用，特別於新拌混凝土澆置及搗實期間對模板及鷹架所產生之衝擊力；
b） 為避免過大變形出現，應有足夠剛性存在，由剛度問題在結構上所產生之誤差應符合先前所定之容許誤差範圍內；
c） 為避免漿液之流失，模板應具有足夠之緊密性；若模板由吸水性材料組成時，於澆置前應充份予以淋濕，並且在澆置前應小心清除模板內過多之水份；
d） 為避免於拆模時造成混凝土之損壞，以及使拆模工序更容易進行，所以應於拆模前有適當之安排。當有需要時甚至可採用一些特別之處理（諸如楔子、螺栓、千斤頂等）；
e） 其剛性應能允許正確地施加預應力，而不致產生相應之位移或變形；
f） 如有需要時，於混凝土澆注前應對開孔位置作適當之清理及檢查，並有利混凝土之澆置與搗實；
g） 模板表面應具有符合拆模後外觀要求之所需特性。
一、模板及鷹架之拆除在操作時，應能確保混凝土已獲得足夠之強度（即混凝土已達硬固及預應力已適當施加），然而所謂足夠之強度不單要滿足承載能力極限狀態之要求，並且不會產生不當之變形及開裂情況。於拆卸時，應小心以免對結構物造成有害之外力、撞擊或劇烈之震動。
二、除具有特定証明外，於一般情況中，在正常溫度和濕度條件及慣常之混凝土硬固係數下，模板及其支撐之拆卸最短時限將列示於表十七中，而該時限則以澆注日期來計算。
於工地中，當澆注時及澆注後之大氣溫度維持於 5oC 以下，則模板及鷹架之拆卸最短時限應予以增加數天。
| 模板及支撐 | 構件種類 | 時限 (日) |
| 側面模板 |
樑、柱、牆 |
3(1) |
| 底面模板 |
板 (3)
l
≤ 6m |
7 |
|
樑 |
14 |
|
| 模板支撐 |
板 (3)
l
≤ 6m |
14(2) |
|
樑 |
21(2) |
（1）
倘若有特殊之防護措施用以避免混凝土表面受損時，則該時限可減少12小時。
（2）
若板及樑於鷹架拆除後，便立即要承受其承載能力下之最大作用荷載時，該時限應增加28日。
（3）在懸臂板情況下，其跨距l應取懸臂板跨度之兩倍。
三、對某些不能遵照本條上款有關拆卸時限規定之特殊施工情況，則模板及鷹架拆卸安全期應考慮第一款之規定予以建立及証明，並應注意混凝土力學性能之發展情況，而此可透過試驗予以驗証。然而，不管於任何情況下，板及樑之底面模板及其支撐在拆卸前，混凝土抗壓強度得大於該處承載所產生之最大應力之兩倍，以及抗壓強度不能低於10 MPa。
根據第一百四十九條第四款之規定，應注意將不同構件之模板及支撐拆卸日期聯同各構件之相應有關資料適當地記錄於工地之登記冊中。
一、鋼筋於驗收直至在工地排置期間，其儲存及運送應避免下列情況導致鋼筋受損：
壓痕或凹槽；
侵蝕導致鋼筋斷面之減少；
對鋼筋有害之化學物質或有損握裹力之物質沉積；
於鋼筋表面；
遺失鋼筋識別標纖。
二、若為預應力鋼筋，使用前應特別小心保持其固有形態及相關鋼筋之擺放位置。
一、鋼筋之切割應優先採用機械方式進行。
二、倘若遵守第七十五條之規定，則鋼筋之彎曲應以定速度並透過夾具之幫助採用機器進行，並應確保鋼筋彎曲後於彎曲區內存有均等之曲率半徑。
為使鋼筋易於彎曲而採用氣焊噴管對鋼筋進行加熱，該行為係絕對禁止，但若能證明該加熱過程並不改變鋼筋之力學特性時則例外。
三、當外界溫度較低時（大約小於5oC），鋼筋彎曲時應採取一些預防措施，正如降低彎曲速度，增大其曲率半徑，或對彎曲部分予以輕微加熱。
四、於某些特殊情況下，鋼筋必須進行反向彎曲（例如接頭插筋之類），在本規章中係允許進行該類反向彎曲，但其操作不應對鋼筋有任何損害。
焊接僅能使用於不少於直徑10mm之普通鋼筋。焊接可應用於鋼筋之拼接（鋼筋端點對焊或鋼筋疊接之側向焊接），亦可於鋼筋排置時使用。
焊接不能以氣焊噴管或鍛鐵形式進行。
一、鋼筋之錨固及拼接應遵守第七十七條、第七十九條、第八十一條及第八十二條之規定，同時並應根據設計之規定確實執行。
二、除已被確認及証明之特殊情況外，採用焊接形式進行鋼筋拼接時，僅能採用直向鋼筋作焊接。
三、採用疊接並以側向焊接形式作鋼筋拼接時，個別之單向焊縫長度不應大於鋼筋直徑之五倍；而連續焊縫中，焊縫與焊縫間之距離亦不應小於該值。
四、採用鋼筋端點對焊形式作拼接時，焊接部分冷卻硬化後，為免承受扭力應把多餘凸出部分予以去除。
一、鋼筋之架設應依照設計時所定之尺寸進行，其架設誤差應在第一百二十五條所規定之容許誤差範圍內，同時並應確保其有足夠之剛度，不會於運送時、排置時及混凝土澆置期間產生任何變形，鋼筋架設時亦應考慮到混凝土於澆置與搗實期間所需之施工條件。
二、於模板內排置鋼筋時，應遵守設計時所預先設定之保護層厚度。保護層墊塊使用時，應適當且能完全地被混凝土包封，及不應妨礙混凝土之澆置，並且不論直接由墊塊導致構件弱面出現，還是因此而促使中度侵蝕環境導致構件變弱等情況均應避免。此外，保護層墊塊之組成材料可由與混凝土有關之骨料製成或由鋼材製成，並且墊塊表面與構件表面應有適當之抹面形式。
預應力鋼筋，預應力套管、端錨裝置及拼接裝置應在儲存及運送期間得到適當之保護，並應避免受到雨水、地面濕度及侵蝕性環境之影響。同時亦應避免下列損害鋼筋之情況出現。
經由化學物質、電化學或生物學方面所導致之侵蝕；
鋼筋過大之變形；
壓痕或凹槽，尤其係預應力套管；
預應力套管防水性能之喪失；
有損握裹力之物質沉積於鋼筋表面；
經由火焰、噴砂或焊接造成加熱而導致其鄰近位置之損害。
為避免預應力鋼筋有過大之變形出現，故僅允許預力鋼線及預力鋼絞線採用盤卷形式來運送及儲存，而預力鋼棒則絕不可以該形式進行。為使盤卷鋼筋解開時，鋼筋能恢復其固有直線形式，故此盤卷鋼筋之核心部分應有足夠大之直徑（一般不少於200Φ）。
一、預應力鋼筋之切割應優先採用合適之機器進行（高速切割圓盤、快速鋼鋸等）。至於氧——乙炔噴管切割器亦允許使用於預應力鋼筋之切割中，但操作時應用較多之氧進行。切割時並應謹慎小心，以防火焰接觸到端錨部分或非切割部分，亦即距離端錨裝置大約30 mm範圍內均不可接觸火焰。
鋼筋承受應力時應避免進行切割。
二、當特定之工序要求預應力鋼筋進行彎曲時，應根據各種預應力鋼筋特定之處理程序，採用定速之機器進行彎曲，並應確保鋼筋彎曲後於彎曲區內存有均等之曲率半徑。
禁止對預應力鋼筋施予反向彎曲。
預應力鋼筋之拼接及錨固應根據預應力施加程序之特定設施處理，並根據其所定之技術規定予以進行。
一、預應力鋼筋之架設及排置應根據設計及預應力施力程序之要求予以實行。同時並應特別注意鋼筋排置時鋼筋保護層及鋼筋間距之外觀。然而鋼筋排置不單應根據第一百二十六條之排置誤差要求，並且還應易於混凝土澆置。
二、預應力鋼筋之排置方式應滿足第一百三十四條第二款所定之要求。同時排置後並應有足夠之剛度以防止於混凝土澆置期間出現預應力鋼筋或預應力套管之移位。
預應力套管排置時若採用焊接方法，僅適用於套管內並沒放置鋼筋之情況，同時焊接時亦須十分小心，避免對套管造成任何損傷。
三、預應力鋼筋、預應力套管及端錨裝置應於架設前清除其表面之有害物質（諸如鋼鐵軋製時之鐵渣、鐵銹、油漬等）。清潔預應力套管時，可採用氣壓機吹送壓縮空氣到套管內，且套管內不應含有油漬及水份。
預應力鋼筋放置過程不適當，會改變其對預應力施加（力及彎矩）之靈敏度，其主要原因不單由於預應力套管位置有過大之起伏而產生摩擦力之增加，而且還由於偏心之變化所引起。
預應力鋼筋之配置應整齊且沒有劇烈之方向變化，同時亦應充份參照設計要求正確排置，以便易於檢查。對端錨區內預應力鋼筋之排置應特別小心。
預應力鋼筋排置時，應特別注意並避免於澆置期間套管突然上升，以及注意澆置時，由於新拌混凝土之衝擊所帶來之影響。
一、預應力套管之使用、及其組成與特性應符合設計時之要求，同時亦應具有足夠之柔性以適合預應力鋼筋之配置（但其剛性亦應足以保持斷面形狀），套管排置時應遵守第一百三十八條之規定及套管應緊密不致為新拌混凝土侵入。
二、預應力套管之內、外表面性能應具備有利於混凝土與套管間之握裹及灌漿材料與套管間之握裹之所需特性。
預應力套管應具有灌漿孔，不單於套管之兩端，並應於套管配置之較高位置；然而，當套管甚長時，則應額外增加灌漿孔並適當分佈於其上。
於灌漿前應慎防灌漿孔被堵塞，同樣亦不可讓水或其他外來物質進入套管內。
三、為更易於進行套管內灌漿，套管內斷面積應大於預力鋼筋斷面積之兩倍，而套管內徑至少應較預力鋼筋直徑大10mm，然而該值於鋼筋為垂直或較大傾斜時則應予以增加。
四、預應力套管拼接時應特別小心以保証其緊密不致為混凝土侵入。
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